模板工程专项施工方案
一、 工程概况
工程名称：新城家园7#、8#、9#、13#、14#楼（公租房） 建设单位：固镇县城市投资发展建设有限公司 施工单位：安徽三建工程有限公司 设计单位：蚌埠市规划建设研究院 监理单位：
质监单位：固镇县建设工程质量监督站
工程地点：固镇县迎宾大道以北，立新北路以东 总建筑面积：36600M2 结构类型：剪力墙结构 二、 编制依据 1、施工设计图纸。 2、施工组织设计。
三、 模板工程
1、主体结构及地下室工程
主体结构及地下室工程墙板、柱、楼板等模板全部采用木工板（1890×930×15），其支撑体系采用φ48普通钢管。柱及墙板均采用φ12、φ16对拉螺栓，间距500×500mm，支撑系统采用扣件式满堂脚手架为主，拼缝处用胶带，要求模板系统达到清水混凝土效果，电梯井内模可采用工具式筒子模，四角采用钢板制成的活动铰链，四角支撑采用花篮螺栓，中部设扣件脚手架做支撑，筒壁用穿墙螺栓对拉加固。 3.1地下室模板支设
墙板梁柱采用竹胶模板，该板表面光洁平整，防水性能好。Ф48钢筋扣件加Ф12对拉螺栓固定。
模板的接缝：模板拼缝控制在2mm以内，并用透明胶带纸在模板内侧粘贴好，拆模后随模板撕下，脱模剂选用成品脱模剂。
1
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
地下室工程模板的支设： 剪力墙水平施工缝
浇筑地下室底板时，地下室外墙模板高出底板上表面500mm设一道水平施工缝，采用3mm厚止水钢板防水，地下室底板浇筑砼时，地下室外墙水平施工缝以下（水平施工缝在底板以上500mm处）剪力墙及电梯井处底板等部位模板为吊模，该部位模板具体做法见下图。为使地下室外墙施工缝以上墙体能与施工缝以下墙体较好的接茬，不产生错台现象，在地下室底板砼浇筑完后，外墙施工缝以下模板暂不拆除，施工缝以上墙体模板可与其直接连接，避免错台现象的产生。
2
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
4.底板伸缩缝模板
50mm宽伸缩缝中部设有橡胶止水带。伸缩缝是防水工程中的薄弱环节，防水处理比较复杂，如处理不当引起渗漏水现象，会直接影响地下室工程的正常使用和寿命。伸缩缝处模板采用如下支设方法：
底板砼×100木方10mm厚竹胶板 。 1025×50木方橡胶止水带伸缩缝橡胶止水带模板图 三、剪力墙模板
1.剪力墙模板
地下室剪力墙模板采用木工板竖向排列组合，对拉螺栓采用Ф14穿墙螺栓。由于地下室层高较高，因此墙模底部对拉螺栓数量适当加密。底部和上部七排按间距450（竖向）×450（横向）mm布置，底部七排螺栓每端设置两个螺母，防
3
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
止砼侧压力过大，使螺母与螺栓脱落。地下室外墙使用的对拉螺栓中部满焊3mm厚50×50mm止水钢板。在外剪力墙外侧预埋40×40×30mm木砖，待模板拆除后，取出木砖，并用膨胀砂浆封堵，起到防水的作用。
做法如下图所示：
满焊50×50×3mm厚止水钢板φ14对拉螺栓外剪力墙外侧40×40×30mm）预埋木砖（组合小钢模地下室外剪力墙剖面图φ48*3.5钢管组合小钢模对拉螺栓）（φ16PVC套管地下室内剪力墙剖面图 4
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
40×40×30mm预埋木砖δ=3mm，50×50mm止水钢板点焊40mm长φ6钢筋头套 丝φ14钢筋墙厚-30墙厚满 焊地下室外墙对拉螺栓加工图套 丝φ14钢筋墙厚墙厚+406地下室内墙对拉螺栓加工图 2.剪力墙竖向施工缝
剪力墙施工分段进行，利于模板的周转及劳动力组织。施工分段图如附图一所示。
剪力墙竖向施工缝处采用3mm厚止水钢板防水，施工缝处采用50mm厚木板封堵。施工时，先用钢筋将止水钢板固定，再将进行过一定加工的木板沿止水钢板长度方向放入剪力墙钢筋内，并用钢筋固定位置，然后支设剪力墙模板。施工缝的封堵及加固如下图所示：
5
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
剪力墙模板止水钢板剪力墙钢筋11固定木板用钢筋Φ1250厚木板—600，同墙体钢筋焊接剪力墙施工缝封堵示意图
剪力墙模板止水钢板剪力墙钢筋固定止水钢板用钢筋Φ12600，同钢板和墙体钢筋焊接50厚木板—固定木板用钢筋Φ12600，同墙体钢筋焊接1—1 6
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
水平筋间距
顶板模板的支设详细见上部结构。 顶板模板设计同墙板模板。
顶板模板支撑架，采用满堂扣件式脚手支撑，满堂脚手的横纵立杆间距为800mm，端部垫木板，底板以上500mm在立杆上找水平线，横杆步距为1.2m，必须加设扫地杆。铺模板的横钢管标高，以立杆500mm水平线上反，并扣除模板和木枋厚度，横钢管间隔加密期间距不大于400mm，暗梁底钢管脚手的立杆间隔加密，其间距不大于400mm，满堂支撑搭设好后，在横纵方向加剪刀撑，增加满堂支撑的刚度，然后铺顶板和梁模板，模板铺完，模板缝隙用胶带或油毡密封，最后清理板上和梁内的垃圾。验收合格后浇筑混凝土。
3.2主体结构模板及支架工程
为提高商品砼结构质量，本工程按清水混凝土要求施工，工程面积大，施工工期短，要投入大量的高质量的模板和周转材料，根据工程特点，支撑选用早拆模体系，加速模板周转。主体结构配制三套模板，在施工过程中如发现模板起皮开裂及时支模维修。
3.2.1柱、梁板、墙模板施工
柱模板的加固采用定型钢筋与“十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法，示意图如下：
7
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房） 钢管箍@500mm木枋竹夹板M16对拉螺栓方柱模板支撑示意 12厚竹夹板5*10cm木方间距300mm扣件脚手架支撑纵、横向间距600-1000mm12厚竹夹板梁下立杆间距小于等于600mm
木方钢管400夹板400扣件400钢管300 柱模板加固示意图 梁板模施工时先测定标高，铺设梁底板，根据楼层图弹出梁线进行平面位置
8 凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
校正、固定。较浅的梁（一般为450mm以内）支好侧模，而较深的梁先绑扎梁钢筋，再支侧模，然后支平台模板和柱、梁、板交接处的节点模，梁底模板，侧模及板模采用12mm木工板，梁底及板底用φ48钢管支托，50mm×100mm木枋加固。梁板支撑体系采用重点推广的早强快拆支撑体系。梁按要求起拱，支模时，控制复核梁底、板底标高，检查支撑加固，保持模板拼装整齐，异型梁的模板采用木模拼装成形，梁高≥700mm的设一排对拉螺杆加固，其水平间距600mm。 3.2.1梁柱接头
梁柱接头的模板是施工的重点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量。 不合模数的部位用木模，并精心制作。我们成功的做法是：拆柱模时留下上口一块柱模不动，留作梁模延续部分使用，并且固定牢靠，避免穷拼乱凑。拆模时，保证上一层模板和下一层已浇混凝土体紧贴牢固，保证墙体接头处平整。 3.2.2剪力墙模板施工
剪力墙模板施工同地下室墙板，对拉螺栓止水片采用PVC套管使对拉螺栓重复使用。
3.2.3楼梯模板施工
模板采用12mm厚的竹夹板及50mm×100mm的木枋现场放样后配制，踏步模板用木夹板50mm木枋预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。
9
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房） 2 10槽钢 2L50 4L=楼梯宽度2 20吊环4 25-4钢板三角垫板2 20螺栓支架楼梯踏步定型模板三角垫板与螺栓支架焊牢2 20吊环 2L50 4L=楼梯宽度50 50木条-4钢板长同楼梯宽4 25 20钢筋固定卡焊于螺栓支架上2 10槽钢碗扣脚手架间距900竹胶模板50 100木龙骨 间距500三角垫木 48双钢管主龙骨12对拉螺栓 配螺帽50 100木带 图7.2.4-10楼梯支模图3.2.4后浇带两边梁、板需保留所有模板及支撑，待主体结构完成60天后，对后浇带进行清理，继续后续工作内容。 3.2.5模板拆除 对竖向结构，在其混凝土浇注48小时后，待其自身强度能保证构件自身不缺棱掉角时，方可拆模。梁板等水平结构早拆模板部位的拆模时间，应通过同条件养护的混凝土试件强度实验结果结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定，模板拆除时应随即进行修整及清理，然后集中堆放，以便周转使用。
一般梁底模拆除时，混凝土强度要达到设计值70%以上，跨度大于8m的梁混凝土应达到设计值的100%，悬挑构件须待上部结构完工且混凝土达到设计强度100%后方可拆除支撑，悬挑构件在施工中不得作承重构件使用。
质量保证措施及注意事项
在模板工程施工过程中，施工人员需按《模板施工质量控制程序图》严格把关，质量控制程序图详见下图。
10
L=楼梯宽度凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
模板工程质量控制程序图
熟悉设计文件 学习操作规程及验收规范 明确质量目标 全体操作人员参加书面交底 与钢筋、混凝土工序交接检查 混凝土浇注时留专人看照 专职质检员检验 清理现场、文明施工 “三检”记录 质量验评记录 施工记录 资料整理 分类归档 否 质量评定 是否符合 设计及验 收规范 是 下道工序下道工序 重点构件根据抗压强度 报告，确定拆模时间 拆模 文明拆模、注意成品保护 清理修理模板及支撑架 优化拆模方案 定点操作、挂牌施工 检查脚手架 班组自检 支模 工长、质检员中间抽查 技术交底 模板涂刷隔离剂 复核标高、检查轴线 弹出构件中心及边线 施工前准备 优化支撑、模板系统 引测高程、投设轴线 四、剪力墙模板计算书 一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；
11
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。
墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
4.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
12
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q300300300
面板计算简图
1.强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×
1.80/6=27.00cm3；
[f] —— 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×
40.55=24.33kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×
6.00=4.20kN/m；
l —— 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值9.510N/mm2； 面板的强度验算 < [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
13
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 20.28N/mm； l —— 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I —— 面板的截面惯性矩,I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.763mm； 面板的挠度验算 v < [v],满足要求! 四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
q500500500
内楞计算简图
1.内楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 内楞强度计算值(N/mm2)； M —— 内楞的最大弯距(N.mm)； W —— 内楞的净截面抵抗矩； [f] —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×40.55+1.4×6.00)×
0.30=17.12kN/m；
l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2；
14
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
经计算得到，内楞的强度计算值5.135N/mm2； 内楞的强度验算 < [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.130mm； 内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
P1P2P3450450450
外楞计算简图 3.外楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 外楞强度计算值(N/mm2)； M —— 外楞的最大弯距(N.mm)； W —— 外楞的净截面抵抗矩； [f] —— 外楞的强度设计值(N/mm2)。
M = 0.175Pl
其中 P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×40.55+1.4×6.00)×0.45
×0.50=12.84kN；
l —— 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 450mm； 外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
15
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
经计算得到，外楞的强度计算值199.022N/mm2； 外楞的强度验算 < [f],满足要求! 4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400 其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.372mm； 外楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
四、穿墙螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力； A —— 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.124 穿墙螺栓强度验算满足要求!
五、楼板模板、扣件钢管支架计算书
16
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.0米。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
17
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
方木楞计算简图 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN
最大弯矩 M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力 N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力 =0.518×106/83333.3=6.21N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=1.000×1.620/2+1.260/2=1.440kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1440/(2×50×100)=0.432N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
18
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
均布荷载 q = 0.900+0.450=1.350kN/m 集中荷载 P = 0.900kN
最大变形 v =5×1.350×1000.04/(384×9500.00×4166666.8)+900.0 ×1000.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.918mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.88kN
PPPPPPPPPPP100010001000
支撑钢管计算简图
0.9690.9690.3540.0000.1050.1050.3540.0000.327
0.7460.6280.6280.746
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.133
2.476
支撑钢管变形图(mm)
6.16.1554.324.322.492.493.273.271.441.440.390.390.390.391.441.443.273.272.492.494.324.32
6.16.155
支撑钢管剪力图(kN)
19
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.969kN.m 最大变形 vmax=2.476mm 最大支座力 Qmax=10.473kN
截面应力 =0.97×106/5080.0=190.83N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.47kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4.000=0.596kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 1.500×1.000×1.000=1.500kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.096kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.32
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
20
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式(1)的计算结果： = 67.61N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 28.17N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、楼板强度的计算: 1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
21
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(1.50+25.00×0.12)+
1×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=15.88kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×15.88=71.47kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×71.47×4.502=74.25kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝
土强度影响曲线
得到6天后混凝土强度达到53.77%，C40.0混凝土强度近似等效为C21.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.29N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×
10.29)=0.10
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.104×4500.000×100.0002×10.3×
10-6=48.2kN.m
22
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
结论：由于ΣMi = 48.18=48.18 < Mmax=74.25
所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷
载。
第2层以下的模板支撑必须保存。
3.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q=3×1.2×(1.50+25.00×0.12)+
2×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=22.16kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×22.16=99.74kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×99.74×4.502=103.61kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝
土强度影响曲线
得到12天后混凝土强度达到74.57%，C40.0混凝土强度近似等效为
C29.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.22N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×
14.22)=0.08
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M2=sbh02fcm = 0.077×4500.000×100.0002×14.2×
10-6=49.3kN.m
结论：由于ΣMi = 48.18+49.26=97.44 < Mmax=103.61
所以第12天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷
载。
第3层以下的模板支撑必须保存。
4.计算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷
23
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
载。
第4层楼板所需承受的荷载为
q=4×1.2×(1.50+25.00×0.12)+
3×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=28.45kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×28.45=128.01kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×128.01×4.502=132.98kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝
土强度影响曲线
得到18天后混凝土强度达到86.74%，C40.0混凝土强度近似等效为 C34.7。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.55N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×
16.55)=0.06
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M3=sbh02fcm = 0.067×4500.000×100.0002×16.6×
10-6=49.9kN.m
结论：由于ΣMi = 48.18+49.26+49.91=147.35 > Mmax=132.98
所以第18天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑可以拆除。
24
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
六、梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=700mm， 梁截面高度 H=900mm，
H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1000mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验
算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
200/(T+15)，取5.714h；
25
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
0.900m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
q300300300 图 梁侧模板计算简图 1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×21.60+1.4×6.00)×0.90=30.888N/mm 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×30.888×0.3002=-0.278kN.m =0.278×106/48600.0=5.720N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
26
凯祥时代广场 7 #、8#、9#、13#、14#楼（公租房）
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×30.888=5.560kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5560/(2×900×18)=0.515N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 21.60×0.90=19.44N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×19.440×300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.406mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.406mm小于 [v] = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×6.00)×0.90×1.00/2=15.44kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.444kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1000mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求。
27
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容