盖梁承重支架方案
一、工程概况
本工程盖梁形式基本一致，为两端悬臂的倒“T”行结构。根据高度不同分为三类：4.1米高、3.7米高和3.5米。混凝土盖梁共计23榀，盖梁所用混凝土方量为55.7~219.3m³，支架高度在11~26m不等。
本方案选PM17盖梁支架为例进行脚手架搭设方案说明，PM17盖梁高4.1m，所用C50混凝土157m³，平面尺寸为17.6x3.3m，立柱高度为17.06m。该处盖梁采用碗扣型满堂钢管脚手架作为施工用支撑体系，整个混凝土的重量、模板的重量及各种外荷载的自重和影响均通过其来承受。支架尺寸为18x3.6m，立杆平面尺寸为0.6x0.6m，横杆步距为0.9m。 二、编制依据
1、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001版 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》 5、《桥梁施工图》 三、支架布置
1、材料要求
（1）脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92） 或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。
（2）钢管采用用规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。 （3）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 中KTH330-08 及GB11352 中ZG270-500 的规定。 （4）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352 中ZG230-450 的规定。
（5）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700 标准中Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600～650·C 的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。
（6）立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。
（7）杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm。
（8）立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。
（9）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm 连接销。 （10）在碗扣节点上同时安装1—4 个横杆，上碗扣均应能锁紧。 （11）构配件外观质量要求符合《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）要求。
（12）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。
2、支架搭设
（1）脚手架搭设前，承台四周回填土回填前基坑不得有积水，回填土要分层夯实至原地面，并且要求场地平整。
（2）承重支架的地基基础采用30cm厚的C20混凝土。 （3）立杆
立杆采用LG－120、LG－180、LG－240、LG－300等型号，在承台顶面交错布置，以保证接头不在一个平面内。
（4）横杆
立杆间距为0.6x0.6m，故横杆采用HG-60型号，步距为0.9m。 （5）剪刀撑
剪刀撑横桥向布置2排，剪刀撑高x宽=17x9m左右。剪刀撑纵桥向布置2排，剪刀撑高x宽=8x3.6m。剪刀撑的角度必须在45°~60°。目的是提高碗扣架的整体稳定性和承载力。
（6）工作平台
在设计支架的尺寸的外侧设置宽0.9米的作业平台。
（7）平台外围应设置栏杆及挡脚板，挡脚板高度为30cm，栏杆高度为1.2m。
3、支架布置图
四、支架验算
1.计算方法
本方案采用概率理论为基础的极限状态设计法，故取最不利部位进行分析计算。取盖梁荷载最大部位所对应的其中某一立杆的最底端进行荷载分析计算。
2、支架计算 （1）基本条件
本工程位于郊区，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》中规定，地面粗糙类别属于B类。根据气象资料，基本风压为0.20KN/㎡。
（2）水平风荷载
Wk=0.7μz•μs•Wo=0.7×1.25×0.2×0.8=0.14KN/m2
式中：Wk—风荷载标准值
μz—风压高度变化系数，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》中规定采用1.25。
μs—脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8。
Wo—基本风压，根据气象资料，取0.20KN/㎡。 （3）水平杆计算
由于水平杆不直接承受荷载，故不产生弯矩及挠度。 （4）立杆计算
取盖梁荷载最大部位所对应的其中某一立杆的最底端进行荷载分析计算。其高度为16米，立杆计算时考虑风荷载。
1）单肢立杆轴向力计算：
N=1.2（永久荷载）+0.9x1.4（可变荷载+风荷载）
永久荷载产生的单肢立杆轴向力：
模板产生的轴向力： N1=Q1•LxLy=0.75×0.6×0.6=0.27KN 混凝土产生的轴向力：N2=Q2•V=25×0.6×0.6×4.1=36.9KN 杆系自重产生的轴向力：
NG1=5.88×16+2.82×0.5×4×9.8=977.256N=0.977KN
杆系配件产生的轴向力：
NG2=(0.35+0.14+0.01)LxLy=0.5×0.6×0.6=0.18KN
()
可变荷载产生的单肢立杆轴向力：
振捣混凝土产生的轴向力： N3=Q3•LxLy=2×0.6×0.6=0.72KN 施工人员及设备产生的轴向力：N4=Q4•LxLy=1×0.6×0.6=0.36KN 风荷载产生的轴向力： Nw=Wk•LxLy=0.14×0.6×0.6=0.05KN 式中：Q1—模板自重标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采
用0.75KN/㎡
Q2—新浇混凝土（包括钢筋）自重标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手
架安全技术规范》采用25KN/㎡
Q3—振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安
全技术规范》采用2KN/㎡
Q4—施工人员及设备产生的荷载值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全
技术规范》采用1KN/㎡
Lx、Ly—单肢立杆纵向及横向间距（m） V—Lx、Ly段混凝土体积（m³）
单肢立杆轴向力：
N=1.2（永久荷载）+0.9x1.4（可变荷载+风荷载） =1.2（N1+N2+NG1+NG2)+0.9×1.4(N3+N4+Nw)
=1.2x（0.27+36.9+0.977+0.18）+0.9x1.4（0.72+0.36+0.05） =47.4167KN
2）风荷载对立杆产生的弯矩
2Mw=1.4al0Wk/10=1.4×0.6×1.562×0.14/10=28.6N•m
式中：Mw—单肢立杆弯矩 a —立杆纵距（m）
l0—立杆计算长度（m），l0=kμh=1.155×1.50×0.9=1.56m 3）轴心受压杆件稳定系数的确定
立杆计算长度：l0=kμh=1.155×1.50×0.9=1.56m 式中：k—计算长度附加系数，其值取1.155。
μ—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，根据《建筑施工
碗扣式脚手架安全技术规范》采用1.50。
h—立杆步距。 长细比：λ=l0=1.56/1.58×10_2=98.7 i式中：i—截面回转半径，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附
录B表B采用1.58cm。
查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C取φ=0.595 4）立杆稳定计算
故满足稳定性要求。
式中：β—有效弯矩系数，采,1.0
γ—截面塑性发展系数，钢管截面为1.15
W —立杆截面模量，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附
录B表B采用5.08cm³
A —截面积
f —P235A 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值，根据《建筑施工碗扣
式脚手架安全技术规范》附录B表B采用205N/mm2
NE—欧拉临界力，NE=π2EA/λ2=101.458×103（E为材料的弹性模
量，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B表B采
105N/mm2） 用2.05× （5）可搭设高度计算
根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中5.4.5中规定，
组合风荷载时支架搭设高度H值应按立杆压弯公式验算，本方案已在立杆计算的第四步立杆稳定计算中进行了验算，结果满足要求。
（6）立杆地基承载力计算
N47.4167×103==296354N/m2=0.296Mpa＜fg=9.6Mpa Ag0.4×0.4式中：Ag—支撑单肢立杆底座面积（㎡）
fg—地基承载力设计值（Kpa），C20混凝土地基容许承载力为9.6Mpa 根据上式验算，地基满足施工要求。 五、搭设工艺流程
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地横向水平杆、并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧→安第一步横向水平杆→安第二步纵向水平杆→安第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向水平杆扣紧→安第三、四步纵向水平杆和横向水平杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
六、支架搭设安全技术措施
(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。
(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：
立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。
(3)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
(4) 横向水平杆设于纵向水平杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。
(5)纵向水平杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向
水平跨的跨中。
(6)架子四周纵向水平杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排纵向水平杆的水平偏差不得大于1／300。
(7)横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。
(8)剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。
(9)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
(10)施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网。
(11)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成450～600夹角，以保证把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。
(12) 安全网应挂设严密，用铁丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。 七、脚手架的检查和验收
（1）搭设时随施工进度进行交底，在检查验收时随进度分段搭设验收，经验收合格后方能交付使用，并履行交验签字手续入档，脚手架参加验收人员：技术负责人、技术员、架子工、班组长和专职安全员。
(2)脚手架未经检查、验收，除脚手架工外，严禁其他人员攀登。验收合格的脚手架任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由脚手架工操作。 八、脚手架使用、维护、保养技术措施
(1)、脚手架搭好后要派专人管理，未经安全员同意，不得改动，不得任意解掉脚手架上的杆件和扣件。
(2)、所有的脚手架，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。 九、脚手架拆除次序和安全要求
盖梁完成第一次张拉预应力筋之后方能拆除盖梁脚手支架。
1、脚手架拆除按照后搭先拆的原则，拆除次序如下：
拆护栏→拆脚手板→拆横向水平杆→拆纵向水平杆→拆剪刀撑→拆立杆→清除扣件→按规格堆码。
2、安全要求
(1)、脚手架拆除前，技术员会同施工员和安全员要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。
(2)、脚手架拆除先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、活动杆子及材料等。剪刀撑不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一步，剪刀撑拆到哪一步。
（3）、拆杆和放杆时必须由2--3人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。
(4)、拆架人员必须系安全带。
(5)、拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣留在被拆下的钢管上。 (6)、拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。
(7)、拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐。 十、方案补充
由于本工程中部分支架高度大于20米，现取支架高度最高的PC8进行高度稳定性分析，作为本方案的补充方案。
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