南昌富水砾砂上软下硬地层盾构带压换刀施工技术

南昌富水砾砂上软下硬地层盾构

带压换刀施工技术

()中铁二局集团有限公司,四川成都６１００００

压辅助地层能够较长时间稳定隔水提供作业环境,在全风化岩、粘性土等地层工艺成熟、应用广泛.但在离散性大、黏聚力差的富水砂土、砾砂、卵石等地层带压换刀适应性差,成功率低、风险高、事故频发,行业研究应用相对有限.因此,对南昌地铁３号线某区间特殊地面环境和富水砾砂上软下硬地层中盾构带压换刀技术进行研究和近地面水系市政主干道下成功带压开仓检换刀具三次,相关施工关键技术和经验教训可供类似工程借鉴.

关键词:富水砾砂;上软下硬;带压换刀

:/中图分类号:TB　　　　　文献标识码:A　　　　　　doi１０．１９３１１．cnki．１６７２Ｇ３１９８．２０２０．０９．１０１j总结,在无开挖面地层加固情况下,通过洞内盾体周围注浆改良加固土体气密性、泥膜渗透改良等技术措施,在临

摘　要:盾构带压换刀能否成功的前提条件是地层或经处理的地层具备一定程度的自稳性和气密性,通过气

王　锐　王春明

０　引言

南昌赣江流域特有的河相冲积砾砂层厚度大分布)石料开采之前根据用地范围及山体情况对开　　(２

采宕口进行清表处理,尽量一次全面性的清理.对剥离的表土需集中堆放并妥善覆盖,设置明显的标识标牌,用于后期工程结束后的土地恢复.

()宕口开采应从上到下分台阶开采,开挖边坡坡３比≥１∶０．每１３,０~２０m的高度预留４m宽的平台.爆破作业必须取得当地有关部门的批准,由有资质的

(专业爆破公司施爆.爆破前参照«爆破安全规程»GB

)及危险品管理的相关规定,编制«自建砂６７２２－２０１４

«石料场开采爆破工程设计方案及评估报告»自建砂石

料场石场爆破施工安全专项施工方案»等,并严格按照方案施工.严禁胡挖乱采,降低安全风险.

()采石场应划分开采区、毛石堆放区、分拣区(４≥２

及废料临时堆放区.自建砂石料场需由专人管５０m)

理毛石质量,将岩体表面附着的表土植被、树根等及毛石中混杂的泥土、风化石层和软弱夹层等用人工配合机械的方式及时清理干净.对爆破后无法直接生产的较大岩块用挖掘机破碎,分拣及破碎过后的毛石装入输运车运至喂料口区进行生产.

()开采区采用吸附式潜孔履带钻,控制钻孔时粉５尘污染,片石开挖过程中采用管道喷淋降尘,运输通道采用水车洒水降尘.

()高速公路工程对砂石料质量要求标准较高,特１

别是高标号混凝土和沥青路面用料.自建砂石料场生产工艺需采用三级破碎工艺方能满足路面沥青所用集料的要求.三级破碎设备应根据开采山体的岩性具体配置,一般较为常见的石灰岩生产设备配置为:一破为

二破为１~３台反击式破碎机,三破为１台颚式破碎机,

玄武岩等１台冲击式破碎机＋除尘设备.对于花岗岩、

硬度较大的石料,其设备配置一般为:颚式破碎机＋二破为１~２台圆锥机＋三破为１~３台反击破/整形机,然后采取水洗工艺降低粉尘含量.

()为保障集料供应稳定,高标号混凝土及沥青上２

广泛,沉积在泥质粉砂岩上呈现饱和、中密状态,均匀性较差渗透系数大,尤其岩土交界面地下水处理困难.面层用细集料应采用独立制砂机生产线,用碎石成品

料为原材料单独加工.

()集料加工的技术指标应符合我国现行业规范３

和相关标准化文件技术要求及高速公路工程各结构层的要求.应根据各档成品料级配及通过率要求,结合设备产量、山体岩性、振动筛尺寸角度与振幅,合理、科学、准确地配置筛网尺寸.必要时,筛网可以采用拼筛技术,即同一档石料的筛网由筛孔尺寸相近的不同筛网拼接而成.

()集料加工场应建立简易试验室,配置电子天４平、烘箱、摇筛机、方孔筛、游标卡尺等试验检测设备,配备一名试验员,对集料针片状含量、粉尘含量、级配、集料筛分等技术指标每天进行自检.对不合格的碎石成品料坚决清理出场,严禁使用.

()应配备必要的施工机械,５２２０以上挖机１~３台,５０装载机１~２台,３０t运输车辆４~８台.

()自建砂石料场必须建立健全安全环保及文明６

施工管理体系,严格遵守国家相关安全、环保法律法规,健全岗位责任制,一岗双责;从组织上、制度上、防范措施上保障安全生产、减少环境污染,坚持文明施工.

高速公路建设利国利民,是改善投资环境、提升地方经济的必要之举.高速公路工程建设中为保证工程质量和建设效果,必须严格管控每一个环节.在经济不发达的山区地区,通过自建砂石料场,在保证质量的前提下既保证供应又降低成本,实为上上之策.

参考文献

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５　自建砂石料场设备配置及生产工艺要求

６　结束语

,,作者简介:王锐(男,四川射洪人,工程师,研究方向:地下工程;王春明(男,重庆人,高级工程师,研究方向:１９８５－)１９８５－)

隧道及地下工程.

　２１４现代商贸工业２０２０年第９期　

盾构在该富水砾砂上软下硬地层掘进,因砾砂自稳性差,石英含量高刀具磨损快、泥质粉砂岩黏性高极易造成刀盘和土仓结泥饼、刀具偏磨等问题,严重影响盾构正常掘进且经常发生出土超量地面塌陷等险情,过程中主动和被动开仓清理检换刀具无法避免.行业内研究富水风化岩、粘性土甚至砂土、砂卵石带压换刀技术已较多,如中铁二局相关人员在成都富水砂卵石带压换刀技术系列研究成果和专利技术等.但对南昌富水砾砂上软下硬地层带压换刀技术研究相对较少,其中上海公路桥梁公司董泽龙对南昌地铁１号线房屋建筑下富水砂砾石复合地层盾构气压开仓施工技术进行了图１　停机位置平面图

创新研究和应用,但也是在设置砾砂层双液注浆预加固区后,盾构刀盘进入加固区情况下带压开仓.本文对南昌地铁３号线某区间盾构在临近地面水系、重要管线和市政主干道下方等复杂环境中被迫停机,且已被扰动的掌子面土体无预加固措施等情况下原位带压换刀技术进行研究和应用,通过地面管线局部注浆保护、盾体周围气密性封堵、泥膜渗透加固等技术措施,最终实现三次带压清仓和换刀成功,地面影响小盾构安全顺利贯通,其关键技术措施及经验总结成果具有较高创新和借鉴价值.

　工程概况

南昌地铁约３号线某区间右线长１２７７m,

隧顶埋深路交通繁忙８~１７m.,线路沿南昌主干道迎宾因市政桥梁施工围挡造大成道盾下构方停敷机设处,道道路重型货车及社会车辆长期拥堵.盾构主要掘进富水砾砂、泥质粉砂岩或其组成的上软下硬地层.砾砂以石英、云母、长石及硅质岩为主,粒径大于约占４０％,SiO２mm的含量２含量泥质粉砂岩为中风化泥质结构９

０％左右,渗透系数为,１２７．５m/d.然抗压强度约近梅湖连通.

１１MPa.地下水位位于隧顶上RQD＝８０％~６９m５％,与邻,天隧道采用中铁装备施工,刀盘为装中心刀为２４辐条面板式复合刀盘Ø６２８０复合式土压平衡盾构机,开口率把鱼尾刀和２把齿刀,除周边３６３％８＃.初至

０＃采用１７寸单刃球齿耐磨滚刀之外,其他滚刀位安装超前齿刀.

盾构掘进异常被迫停机位置地面为迎宾大道,有两根承插式DN１０００给水管和１m左右.隧顶埋深DN８００雨污合流管位于盾构上方两侧埋深湖水平净距约紧邻梅上而下分别为杂填土４３m,隧顶与湖底垂、素填土、粉质粘土直净距１１(约．７厚７m约．,５m.砂(厚约８m)、强风化及中风化泥质粉砂岩.洞２身m)上、自砾/５及隧顶以上为富水砾砂、下部部.

２/５为中风化泥质粉砂岩停机位置平面及地质纵断面见图１和图２.图２　停机位置地质纵断面图

　主要问题及风险分析

根据区间水文地质断面,原计划盾构掘进至第环进入全断面岩层后开仓检换刀,但实际掘进过程５０中０

岩面提前出现.分析由于刀具配置及渣土改良控制不当等原因,盾构掘进至第大(进速度缓慢２２０００~２(４０００kN)、扭矩大３７０~３(４５７０２环期间,出现推０~５５０、力推异常状况,综合５~１评０估m若m/继mi续n

)掘、连进续到多前出方土０k道地N路面􀅰中塌m)央陷风等险更大,决定紧急停机就地开仓清理检换刀具.综合分析停机位置地面环境、地下管线和水文地质情况,开仓清理检换刀存在以下几个方面问题需要研究解决侧有大直径承插给水管(１

).盾构停机位置地面为主干、污水管且已道交存通在繁渗忙漏,风盾险构,两地面无交通疏解和大型设备长时间地基加固预处理或深井降水条件软下硬地层(２

).

刀盘位于上部富水砾砂,降水效果有限,砂砾层和、下部泥岩质土粉交砂界岩面的强上风化层渗透系数大,且邻近梅湖地层水力连通涌水风险高.

构前几环掘进(３

)隧道埋沉深降较已浅强,砾烈砂扰层动本地身层孔,砾隙砂率自大稳,加性之和盾其顶部粉质粘土层气密性可能已被破坏,同时路面重型货车等震动荷载对开仓作业也极为不利.

　总体技术方案思路

综合上述施工环境和类似施工经验,对比各种盾

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　２１５

１２４３３工程管理与技术

构开仓方案适应性及优缺点,考虑到砾砂层及岩土交界面注浆加固止水效果无法保证,且有抱死盾构机风险,故仅利用有限地面场地对粉质粘土层以上的局部浅层杂填土进行袖阀管注浆,加固掘进沉降范围松散土体和管线,同时增加地层气密性.然后采用聚氨酯、膨润土、CMC等非凝固性材料对盾构机周围土体进行注浆改良和加固,土仓内置环压注膨润土泥浆渗透改良刀盘前方土体并形成泥膜,具备条件后人员带压进仓清理检换刀具.

分析研究剩余区间隧道水文地质条件、前期盾构掘进情况和相邻标段刀具配置经验教训,决定采用带４．２　盾体周围土体改良

,图３　注浆加固剖面图

压方式进仓,先全面清理土仓和刀盘泥饼,检查并保留周边３８~４０＃１７寸滚刀,视情况更换;其余滚刀位安装的齿刀,按每根辐条逐一从外向内全部更换为整,若１７寸单刃滚刀.换刀方案根据仓内情况动态调仓内稳定情况变差而刀具未全更换完,则立即停止人员带压作业,回填惰性砂浆建压恢复掘进,后续另行计划检换刀点.

　施工关键技术研究应用

．１　地面辅助措施

临时占用地面道路非机动车道及部分主车道,夜间围挡进行地面注浆,选择灵活性较好的袖阀管双液注浆工艺.鉴于富水砾砂层注浆效果有限,同时避免钻孔进一步破坏粉质粘土层气密性,主要对粉质粘土层以上的回填土层范围钻孔注浆,管线两侧孔位适当倾斜加固管道下方,填充加固盾构机上方已沉降扰动的杂填土层和加固可能渗漏的管道周围土体,增加地层气密性及管道抗沉降渗漏能力.

注浆加固施工和监测布点完成后,在盾构刀盘上方路面铺设情况实时指２地导cm厚钢板,面人员全程监控量测反馈施工,带压作业期间监测频率不低于

h

/次注浆加固范围平面尺寸.方２m,盾构机左右两侧各１．５５m×m,

加固深度９m,刀盘为前地方面３m以后m至７．５m,孔间距按１m×１m梅花形布置,

钻孔不得下击穿粉质粘土层.采用水泥水玻璃双液注入,量压双控,共注入水泥约数见表１,注浆加固剖面见图表１　注浆加固主要参数表

３.

３５t.注浆浆加跳孔固一主次要性参序号项目单位配比备注１水泥浆(水∶水泥)kg

１∶１质量比２水玻璃溶液(水玻璃∶水)m３

１∶１体积比３双液浆(水泥浆水玻璃溶液)∶

m

３１∶１体积比

注浆压力(终压值)一般

４注浆压力MPa≤２．０参考注浆处静水压力加　　５

单孔注浆量

m

１．６~２．１

上３

０．５~１．０MPa进行

注:水玻璃浓度３５~４０波美度,水泥采用４２．５普通硅

酸盐水泥.

　２１６现代商贸工业２０２０年第９期　

盾体周围土体因连续掘进不正常土层损失造成较大沉降扰动破坏,其气密性和稳定性必然变差,为确保带压成功,须对周围土体进行改良和加固.考虑到保护盾尾刷、盾体及刀盘不被抱死,研究对比各类注浆材料,最终选取聚氨酯、膨润土、砾层进行改良和适CM当C等非凝固性材料对盾体周围砂加固,增加砂砾层黏聚力、气密性、止水性和稳定性,仅在远离盾尾刷环以外的管片注入双液浆加固止水.

３为保护盾尾刷不被管片双液注浆包裹,利用盾构路同步注浆管注入膨润土浆液保护管路和盾尾刷,总

４

量按６m３控制.并在盾尾后三环管片注浆孔全环开孔

注入聚氨酯隔离,顺序从远离盾尾环开始到距离盾尾三环止,每环先注下半部再注上半部,若压力明显升高或达到注入量即换注下一孔,最后开孔检查周围土体有无渗漏水情况,必要时补注.

然后同步对盾尾三环以外加固,在盾体径向注浆孔和超前６环管片全环双液注浆

注浆孔上部岩土交界面和砾砂层先注入膨润土泥浆,再注入聚氨酯改良加固.膨润土注入量可适当加大,并反复多次压注以尽量扩展改良周围地层.盾体周围土体改良见图入方法和控制原则同上,控制参数见表４.注观察管片渗漏和变形情况.

２,注浆时随时表２　盾体注浆改良控制参数表

注浆部位浆液材料及配比注浆压力单孔注入量

备注管片双液注浆参照地面注浆盾体膨润土按实验选取≤≤一次性反复间隔压注

盾尾聚氨酯按实验选取≤０≤０．．５５MMPPa≤０盾体聚氨酯

按实验选取

≈１．．５３０mm

３≤００．．５５MMPaPaa

≈４一次性４００kkgg

一次性

图４．３　４　盾体周围土体改良示意图

浆液材料试验研究

结合以往经验,市面上的聚氨酯、膨润土及等材料品牌繁杂性能参差不齐,为保证土体改良C加M固C效果,提前对上述注浆材料性能及配比等进行试验研究.

４４３３４．３．１　聚氨酯材料试验选择

聚氨酯主要有水溶性和油性两大类,差异在于发泡率、发泡后状态和发泡时间等,由于非应急封堵暂不考虑添加催化剂辅助.通过购买市面上主要品牌聚氨酯进行试验研究对比发现:水溶性聚氨酯遇水后,膨胀速度快,膨胀率较高,呈完整均匀类似橡胶的块状,结构密实具有一定柔韧性;油性聚氨酯遇水后,膨胀稍慢,膨胀率更高,呈现具有一定硬度和强度的不规气孔泡沫则状.根据砾砂土体改良和止水需求,考虑浆液尽量以渗透改良加固为主,故综合比选最终选择某品牌性能较好.的水溶性聚氨酯.聚氨酯性能实验照片见图５

４．４　土仓泥膜建立技术

地面辅助措施、盾尾管片和盾体注浆施工完成检查确认后,开始土仓泥膜建立.将盾构同步注浆管路转接两路到土仓承压墙的球阀,按要求拌制好膨润土泥浆转入同步注浆箱,直接利用盾构同步注浆系统向土仓内注入膨润土置换仓内渣土和建立泥膜,盾构操作室可观察注浆参数和土仓压力等,全程地面巡视监测,可能存在冒泡冒浆,地面轻微隆起等,属正常情况.刀盘,通过注入速度和螺旋机出土速度调节土仓压力,使其略高于设定值由上至下缓慢置换土左右,

开始注入膨润土泥浆(不加CMC)时先不转动A:

图２５　聚氨酯性能实验照片

．３．常用膨润土分为钙基和钠基类　膨润土泥浆配比研究

,和絮状型,其产地品类繁多,不同批次CM性C分为粉末型能差异巨大,

产品标识参数和经验配比参考意义有限.为保证注浆改良加固和土仓泥膜建立效果,购买了市面上多种优质钠基膨润土和CMC进行现场配比试验.最终泥膜建立要求膨润土泥浆具有良好的密水性、稳定性和高粘稠度,直观判断手抓后沾手基本不掉落、水洗不易分解.泥膜配合比实验见图通过不同品牌类型的６膨.

润土和比试验,达到上述目标效果的浆液配合比见表CMC材料现场配

润土浆液粘度计检测在３.纯膨

．２５g

/cm３

,最终泥膜建立膨润土泥浆试验参考配合比

泥浆稠度仪检测在１２０s以上;

混合后浆液比重约表３　１２cm内.材料名称

材料类型质量比备注A钠基搅拌发酵B((膨润土CMC∶∶水)水)

絮状型

１膨润土泥浆(１∶∶１１．０６强制搅拌均匀１２h

　　A∶B)

６∶１

强制搅拌均匀注:本配比为现场产品试验配比,不同材料差异较大,仅供参考.

图６　泥膜配合比实验照片

仓内的松散渣土.０当注入膨润土量达到．２bar现膨润土泥浆时,说明６松~散１０渣m３

或螺

旋机出土开始出土面已到底或膨润土泥浆已串入底部螺旋机,此时以r/左右低速转动刀盘搅拌,同时恒定土压注浆０．８

土m,i和出以此逐渐置换提高仓内膨润土泥n浆浓度,直到螺旋机出土与注入膨润土浆液表观相近,视为渣土置换基本完成.根据土仓和刀盘结饼程度,膨润土注入量~２０m３

左右.

１５

然后将同步注浆管路转接至承压墙下部球阀,关

闭螺旋机,向土仓内注入膨润土浆液(混合),同时以１．２~１．５r/min转速正反A＋B转动:刀加盘C.M膨C润土浆液根据土仓压力恒定递增需求注入,即恒定土仓压力继续同样方式反复注入加压恒定土压到２．０bar转动刀盘定后,１０min观察土压下降到基本稳３．０bar转动刀盘观察,同步收回推进千斤顶、和收回铰接千斤顶,利用土仓压力和铰接回收５~１２．５b力尽０acr

量m

使盾构机刀盘后退,让出掌子面形成完整泥膜厚度空间.最终以上部土压在降作为泥膜建立完成的控制标准２．５bar以上,.最１后h以上无明显下将刀盘停止在主辐条竖直的安装点位,利于后续作业.泥膜建立示意见图４．５　带压进仓关键技术

４.

确认土仓泥膜建立完成后,即可进行气压置换和带压进仓作业,盾构恒定Sa土ms仓on自动保压系统向土仓内按需动态压注空气内气压,提供作业人员安全作业环境.带压进仓相关作业技术已十分成熟,按照规范规定执行即可,过程中关键技术和措施总结有以下几个方面.

４．５．１　土仓气压设置

根据«盾构法开仓及气压作业技术规范»,论计算方法为P＝Pw下水位情况,刀盘中心水压＋Pr＝值,取０．４bar

.P１w．＝３b０a．r９.气压理bar根;P据停机位置地r为压力调整４．５．２　加气置换进仓

将自动保压系统压力设置到缓慢出土,当土压降至１．２５bar时１,立．３b即ar开,螺启旋自机动开保始压系统并继续出土,通过主仓旁承压墙上的平衡阀出气情况,判仓内渣土位置,同时进行有害气体检测.根据

现代商贸工业

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４１工程管理与技术

出土量估算仓内渣土高度,将渣土降至刀盘中心或稍偏下位置位置.随后进行保压试验,２h左右土仓压力基本没有变化视为达到进仓条件.出土气压置换及换刀过程中,全程严禁转动刀盘.

/仓,操仓人员开始加压,按照０．总１barmin匀速加压,时间控制在１开启平５min左右.加压到土仓压力后,衡阀使土仓和主仓气压平衡,人员打开仓门确认仓内情况.

４．５．３　仓内作业关键技术

保压试验合格后,作业人员做好准备进入人闸主

排气,使仓内压力基本恒定直至满仓状态,然后缓慢转动刀盘,逐渐增加推力掘进,避免因起始贯入度过大造成新换刀具异常损坏.恢复掘进过程中尽快建立正常土压,并根据监测情况适当增加同步注浆量控制地面沉降.恢复掘进后各项施工参数明显改观,顺利掘进４００多环全断面岩层到计划换刀点.换刀前后掘进参

数对比见表４.

表４　换刀前后掘进参数对比表

推力(kN)

扭矩(kN􀅰m)４５００~５５００掘进参数换刀前/)速度(mmmin

５~１０

２２０００~２４０００仓门打开后,作业人员送入移动摄像头,地面监控人员通过移动摄像头先观察仓内情况,确认安全后作业人员再进仓仔细观察,确认仓内稳定无渗水现象,但土仓内主臂和刀盘结泥饼严重,随即按照既定方案首先进行土仓泥饼清理作业,再清理刀箱泥饼,然后按照先周边、后面板中间和先易后难的原则将具备更换条件的撕裂刀更换为单刃滚刀.由于砾砂层稳定性差风险大,清仓过程中严禁为方便清理转动刀盘及向刀盘冲水,清理的渣土在人员出仓后可利用螺旋机将仓内渣土缓慢出空.

每仓作业人员内,总共配置４仓１２３人,带压作业时间控制在名带压作业人员连续作业,３其．５余h操仓人员、各岗位值班人员、辅助人员按需两班配置.

过程中按照规定频率及时查看记录空压机负荷率、气压表压力以及仓内稳定情况,地面监测和巡视随时反馈情况.作业完成后,必须将拆卸刀具、螺栓、换刀工具等机具材料全部清理出土仓,经管理人员清点确认无遗留后,作业人员撤离关闭仓门.

在清仓后发现刀盘周边需更换,第一次利用８仓将上３８部~具４０备＃滚刀磨损较小无更换条件的撕裂刀更换为单刃滚刀后,仓内气压稳定情况明显下降,随即同样方法填仓重新建立泥膜,每次重建泥膜后可连续工作约流水现象１地层保气效果逐渐变差岩土交接面有,０仓,地面泼水检查冒气情况由无到有再到大量冒气,最终在更换１９把刀具后判断风险较高不宜继续进仓作业,决定填仓恢复掘进.仓内结饼情况和周边单刃球齿滚刀照片见图７.

图７　土仓内结泥饼现象和周边单刃球齿滚刀照片

　恢复掘进效果

土仓清理和刀具更换完毕后,向土仓内注入惰性砂浆填仓建压到掘进土压.过程中通过承压墙平衡阀

　２１８现代商贸工业２０２０年第９期　

换刀后

１２０００~１５０００

３０００~３５００

２５~３５６　结论与建议

通过上述试验研究和相关关键技术措施,成功在复杂环境富水砾砂上软下硬地层中带压开仓将刃滚刀,恢复掘进参数明显改观１９把撕裂刀更换为单并顺利掘进积沉降４００多环至计划换刀点.带压换刀期间地面累－３．６９mm,DN１０００给水管累积沉降

－续类似水文地２．２４mm.该区间质情况两下台成盾功构带采压用换同刀样两施次工,技对术类在似后工程具有较高的借鉴价值.总结试验研究和关键技术应用过程还有以下经验教训和建议以供参考:

密性较差(１)该类复,即使杂在环泥境浆和渗富透水改砾良砂和层泥总膜体建稳立定后性保和气气时间有限风险较高,应尽可能避免带压开仓作业,在地面整体预加固地层后刀盘进入带压或常压开仓.

能差异极大(２)市场上,标称性能参数和经验配膨润土、CMC、聚氨酯比品参类考繁意多义批有次限性,必须进行现场实验确定配比参数.

压值综合选择(３

)该类地,层一般带带压压值值应高根于据计计算算宜在１．６bar内.带压超过１．６bar人０值员．２~０和实验加减压．３稳b定时ar间,气并大幅增加效率骤减,应考虑调整方案或增加措施.类似地层带压(４

)带压过程中岩土交界面最开仓最不利部位,应先高出度现重流视水并现在象盾,是体注浆时予以加强,仓内作业时随时观察.

避免为清仓换刀方便随意转动刀盘影响土(５

)在该类水文地质环境带压换刀,过程体中及应泥尽膜量气密性和稳定性,转动刀盘后应重新建立泥膜降低风险.

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