Hunan Institute of Technology
函授毕业设计
题 目： XX办公楼设计
年 级： 2015级 专 业： 土木工程 层 次： 专升本 * 名： *** 指导教师： *** 函授站名称 完成日期： 2017 年 4 月
毕业设计（论文）开题报告
设计（论文）题目 设计（论文）题目来源 设计（论文）题目类型 自选项目 一、设计（论文）依据及研究意义： 随着经济的发展，为满足人们生活工作需要，建造新的大楼逐渐多起来，相应的身为建筑从业人员要接受的任务也不少，特模拟设计方案为之后的实践做准备。 二、设计（论文）主要研究的内容、预期目标：（技术方案、路线） 本文在对XX办公楼设计上，分析了周围环境、总平面布局，并针对实际应用做了相应的调整设计，也加强了建筑的实用性。 起止时间 XX办公楼设计任务书 指导老师 2017年1月至2017年4月
三、设计（论文）的研究重点及难点： 1、结构材料及荷载的计算确定； 2、梁、柱的布局及内部空间的合理划分； 3、室内环境节能设计计算参数。 四、设计（论文）研究方法及步骤（进度安排）： 17年1月10日—17年1月25日 确定毕业设计课题并完成前期材料 17年1月26日—17年2月20日 完成毕业设计的基本设计并加以改善 17年2月21日—17年3月10日 完成毕业设计的后期工作并加以调试 17年3月11日—17年4月20日 检查设计中有无错误并完成毕业设计论文 五、进行设计（论文）所需条件： 1、资料：包括图书、期刊、网络资料； 2、工具：电脑及相关软件。
序号 毕业论文（设计）评议书（1） 评分标准 具 体 要 求 努力学习，遵守纪律，作风严谨务实，按期圆满完成规定的任务。 能独立查阅文献资料及从事其它形式的调研，能较好地理解课题任务并提出实施方案，有分析整理各类信息并从中获取新知识的能力。 能综合运用所学知识和技能发现与解决实际问题，工作中有创新意识，有重大改进或独特见解，有一定使用价值。 论证、分析、设计、计算、结构、建模、实验正确合理，绘图（表）符合要求。 摘要及外文资料翻译准确，文字流畅，符合规定内容及字数要求。 结构严谨，文字通顺，用语符合技术规范，图表清楚，字迹工整，书写格式规范，符合规定字数要求。 分数范围0—6分 0—14分 0—14分 0—14分 0—6分 0—6分 1 学习态度 2 调研论证 3 综合能力 4 设计质量 5 外文翻译 6 说明书 撰写质量 合计0—60分 毕业论文（设计）成绩 评语： 指导老师： 年 月 日
评分标准 毕业论文（设计）评议书（2）
具 体 要 求 思路清晰，语言表达准确，概念清楚，论点正确，分析归纳合理。 分数范围 自 述 0—8分 0—5分 0—12分 0—5分 创 新 工作中有创新意识，有重大改进或独特见解，有一定使用价值。 答 辩 能够正确回答所提出的问题，基本概念清楚，有理论根据。 资 料 资料齐全，符合学校毕业论文（设计）规范化要求。 合计 评委1 答辩纪要： 评委2 评委3 评委4 评委5 总 分 0—30分 平均成绩 答辩小组秘书（签字）： 年 月 日 答辩小组组长（签字）： 年 月 日
答 辩 委 员 会 意 见
指导教师评议 湖南工学院成人高等教育毕业论文（设计）答辩委员会于__________年________月_________日审查了 专业学生_____________的毕业论文（设计）（其中设计说明书（论文）共__________________页，设计图纸_______________张）。根据其论文的完成情况以及指导教师、评阅教师、答辩小组的意见，毕业论文（设计）答辩委员会认真审议，决议如下： 成绩评定为：__________（五级分记） 主任（签字）： 年 月 日 答辩小组评议 汇总成绩 秘书（签字）
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XX办公楼设计
摘要：本工程为拟建的XX办公楼大楼，建设地点在浙江省绍兴市。该项目总建筑面积为6800.4平方米，建筑占地681.82平方米。建筑规模：六层。结构类型：框架结构。建筑合理使用年限：50年。建筑气候区划：夏热冬冷地区。抗震烈度：无。设计荷载标准值：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001确定。结构材料：各层均为现浇整体混凝土结构，混凝土C30,钢筋Ⅲ级。考虑各种不利、有利因素对各个控制截面进行内力组合。
关键词：设计；办公楼；建筑；结构
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Office building design
Abstract: This project is planned office building, the construction site in shaoxing, zhejiang province. The project total construction area of 6800.4 square meters, covers an area of 681.82 square meters. Construction scale: six layer. The structure type is frame structure. Building reasonable use fixed number of year: 50 years. Building climate zoning is hot summer and cold winter region. Seismic intensity: no. Design load standard values: click on \"load code for the design of building structures\" GB50009-2001. Structural materials: each layer are the concrete structure as a whole, C30 concrete, reinforcement Ⅲ level. Considering adverse and favorable factors for each control section internal force combination.
Key word: design, office building, construction, structure
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目 录
1、引言 ....................................................................... 1 2、建筑设计 ................................................................... 1
2.1工程概况 ............................................................... 1 2.2建筑总平面设计 ......................................................... 1
2.2.1总平面设计 ....................................................... 1 2.2.2平面设计 ......................................................... 1 2.2.3建筑剖面设计 ..................................................... 2 2.2.4建筑立面设计 ..................................................... 2 2.3构造设计 ............................................................... 2
2.3.1内外墙体材料及厚度的确定 ......................................... 2 2.3.2楼板层的选择 ..................................................... 3 2.3.3屋面 ............................................................. 3 2.4防火设计 ............................................................... 4 3、结构设计 ................................................................... 5
3.1设计原始资料和依据 ..................................................... 5
3.1.1设计资料 ......................................................... 5 3.1.2设计依据 ......................................................... 5 3.2结构设计说明 ........................................................... 6 3.3结构体系的选择和布置 ................................................... 7
3.3.1结构体系的选择 ................................................... 7 3.3.2结构布置 ......................................................... 7 3.4梁、柱结构布置 ......................................................... 7
3.4.1梁构造要求 ....................................................... 7 3.4.2柱的构造要求 ..................................................... 8 3.4.3初估梁柱截面尺寸 ................................................. 8 3.5荷载计算 ............................................................... 8
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3.5.1恒荷载取值 ....................................................... 8 3.5.2活荷载取值 ...................................................... 10 3.6结构分析与计算 ........................................................ 10
3.6.1建筑结构的总信息 ................................................ 10 3.6.2周期、地震力与振型输出文件 (VSS求解器) .......................... 17 3.6.3 SATWE 位移输出文件 .............................................. 25 3.6.4 SATWE配筋、验算输出文件 ........................................ 28 3.6.5 SATWE 内力输出文件 .............................................. 31 3.7榀框架计算 ............................................................ 34
3.7.1 KJ－6榀框架计算 ................................................ 34 3.7.2 KJ－3榀框架计算 ................................................ 37 3.8现浇楼板计算 .......................................................... 42 3.9柱下独立基础计算 ...................................................... 56
3.9.1基础基本参数 .................................................... 56 3.9.2 荷载组合及计算结果 .............................................. 58
4、技术经济分析 .............................................................. 63
4.1先进工艺及新技术措施 .................................................. 64 4.2主要技术经济指标 ...................................................... 65
4.2.1工期指标 ........................................................ 65 4.2.2质量指标 ........................................................ 65 4.2.3安全指标 ........................................................ 65 4.3 室内环境节能设计计算参数 .............................................. 66 4.4框架设计的基本要求 .................................................... 67 5、结语 ...................................................................... 68 参考文献 ..................................................................... 69 致 谢 ....................................................................... 70
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一、 引言
随着经济的发展，为满足人们生活工作需要，建造新的大楼逐渐多起来，相应的身为建筑从业人员要接受的任务也不少，特模拟设计方案为之后的实践做准备。本文在对XX办公楼设计上，分析了周围环境、总平面布局，并针对实际应用做了相应的调整设计，也加强了建筑的实用性。
二、 建筑设计
2.1工程概况
本工程为拟建的XX办公楼。建设地点在浙江省绍兴市。该项目总建筑面积为6800.4平方米，建筑占地681.82平方米。建筑规模：主体六层,建筑高度为21.500米；结构类型：框架结构；建筑合理使用年限：50年。本建筑设计为现代建筑，强调科技建筑技术的表现力，具有时代特征。 设计依据：
1、《总图制图标准》 (GB/T50103-2001) 2、《房屋建筑制图统一标准》 (GB/T50001-2001) 3、《建筑设计防火规范》(GBJ16-87)2001年修订本 4、《05系列建筑标准设计图集》（05J1—13） 5、《公共建筑节能设计标准》（DBJ03—27—2007）
6、《建筑设计资料集》（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年
2.2建筑总平面设计
2.2.1总平面设计
该建筑耐火等级为二级，四周较空旷，满足防火间距的要求。
2.2.2平面设计
1、主要柱距布置
该建筑主要用于办公室与餐厅，且以办公室为多，尺寸为4.2m×6m。 2、主要房间平面设计
普通办公室取4.2m×9m，考虑办公室使用方便每个办公室内设有卫生间，尺
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寸为2.4 m *2.4 m大，走廊宽2.1 m，已满足人员出入。
房间门的设置：普通办公室门 2.1×0.9m；卫生间门2.1×0.8m。
窗的设置：教室采光等级为Ⅲ级，要求窗地面积比为1/6，选用窗户尺寸为3m×2m的大窗，南面统一采用玻璃幕墙。
3、餐厅设计
餐厅平面设计：餐厅内设有主餐厅、备餐房、主副食加工房、粗加工房、仓库、传达室、活动室、厕所及管理用房。为保证员工的就餐需求还设了四个包厢。
2.2.3建筑剖面设计
1、房屋高度尺寸的确定
该建筑为6层，首层4.2；二层3.9；三到六层均为3m。 2、室内外高差的确定
外为了防止室外雨水流入室内，防止建筑物因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为-300mm。
3、采光设计
办公建筑的采光等级为Ⅲ级，窗宽与开间之比为2/3<2.4/3.3<1,由《侧窗采光时房间进深L与窗高h的比值表》，查出相应窗高h=L/2.7至L/3.4，取h=2.1m，地面至窗台高度为0.9m，则窗上缘高度为3.0m。
2.2.4建筑立面设计
办公楼建筑应严谨，该建筑南立面8.1 m以上采用玻璃幕墙设计，其他外墙面用外墙涂料；在结构设计中取的梁高可能不一致，引起窗洞高度的变化，在外立面上用与窗颜色相近深色调整。
2.3构造设计
2.3.1内外墙体材料及厚度的确定
根据设计资料冬季采暖室外空气计算温度6℃，夏季通风室外空气计算温度30。，室内计算温度：卫生间，楼梯间，大厅为16℃，其他均为18℃。该建筑选用300mm厚陶粒空心砌块，根据《民用建筑热工计算规范》（GB 50176-93）对围护结构热工计算如下：
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tite18（6）Rin0.133.1.00.456[t]6R0·min=㎡·K/W
其中Ro·min—围护结构最小传热阻（㎡·K/W）；
ti—冬季室内计算温度（℃），一般居住建筑，取18℃；高级居住建筑，医疗、托幼建筑，取20℃；
te—围护结构冬季室外计算温度（℃）：
n—温差修正系数，根据GB 50176-93表4.1.1－1，该建筑外墙与平屋顶直接与室外空气接触，n取1.0；
Ri——围护结构内表面换热阻（㎡·K/W）；
[Δt]—室内空气与围护结构内表面之间的允许温差（℃），表根据GB 50176-93表4.1.1－2， 该建筑为学校建筑，外墙[Δt]取6℃。
Ro＝Ri+R+Re= Ri+δ/λ+Re=0.133+0.30/0.22+0.05=1.547㎡·K/W >0.456㎡·K/W
式中R——材料层的热阻（㎡·K/W）； δ——材料层的厚度（m）；
λ——材料的导热系数[W/（m·K）]； Ro——围护结构的传热阻(㎡·K/W)； Ri——内表面换热阻(㎡·K/W);
由上述计算可知，300mm厚陶粒空心砌块满足要求，内墙采用200mm厚陶粒空心砌块。
2.3.2楼板层的选择
楼板层是多层建筑楼层间的水平分隔构件，它一方面承受着楼板层上的全部静、活荷载，并将这些荷载连同自重传给墙或柱；另一方面还对墙体起着水平支撑作用。帮助墙体抵抗由于风或地震等所产生的水平力，以增强建筑物的整体刚度。
2.3.3屋面
屋面为不上人屋面，屋顶是建筑物的维护结构，应能抵抗自然界各种恶劣环境的影响。首先是能抵抗风雪雨霜的侵袭，其中雨水对雨水的威胁最大，故防水是屋顶设计的核心，本各层采用SBS改性沥青防水卷材。在房屋建筑中，屋顶漏水
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非常普通，其中原因是多方面的，在设计时要多加考虑。
屋顶不仅是房屋的维护结构，也是房屋的承重结构。所以屋顶结构应有足够的强度和刚度，作到安全可靠，并因防止因结构变形防水开裂漏水，加以老虎窗，防止屋面变形。
2.4防火设计
该建筑耐火等级为二级，建筑分类为二类。二类建筑的每个防火分区最大允许建筑面积为1500m2，故每层为一防火分区。
该建筑设有两部楼梯，每个防火分区的安全出口为2个， 满足规范的要求。
表1.1 安全疏散距离
房间门或住宅户门至最近的外部出口或楼梯间的最大距离(m) 民用建筑 位于两个安全出口之间的房间 办公楼 35 位于袋形走道两侧或尽端房间 22 该建筑总长为59.3.m，均匀设置2部楼梯，任一房间至外部出口的距离不大于15m，安全疏散距离满足规范要求。
表1.2疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度（m）
楼层位置 （1）二级 三级 地上（1）二层 地上三层 地上四层及四层以上各层 0.65 0.75 1.00 0.75 1.00 1.25 四级 1.00 － － 耐火等级 1、每层疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的每100 人净宽度不应小于表1.2的规定；当每层人数不等时，疏散楼梯的总宽度可分层计算，地上建筑中下层楼梯的总宽度应按其上层人数最多一层的人数计算；地下建筑中上层楼梯的总宽度应按其下层人数最多一层的人数计算；
2、当人员密集的厅、室设置在地下或半地下时，其疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的各自总宽度，应按其通过人数每100 人不小于1m 计算确定；
3、首层外门的总宽度应按该层或该层以上人数最多的一层人数计算确定，不
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供楼上人员疏散的外门，可按本层人数计算确定；
本建筑应设封闭楼梯间，在走道和楼梯交汇处设置防火门，门宽1.5m。一层防火门开向走道，其余各层开向楼梯。
三、结构设计
3.1设计原始资料和依据
3.1.1设计资料
1、设计地点：浙江省绍兴市。设计名称：XX办公楼
2、气象条件：:地区基本风压0.55KN/m2; 基本雪压0.50KN/m2。 3、工程地质条件：根据地质勘探结果，给定地质情况如下表：
表2.1地质条件表
序 岩土 号 分类 1 2 3 4 5 土层深 度(M) 厚度范 围(M) 0.5 1.0 1.0 2.0 地基承载力桩端阻力桩周摩擦 fk(kpa) 120 180 240 550 qp(kpa) 2100 4000 力qs(kpa) 20 26 40 杂填土 0—0.5 粉 土 0.5—1.5 中 砂 1.5—2.5 砾 砂 2.5—4.5 圆 砾 4.5—10.5 6.0 注：1、地下稳定水位距地表 -9米，表中给定土层深度由自然地坪算起。 2、建筑地点冰冻深度为-1.20米。 3、建筑场地类别：Ⅱ类场地土。 4、地震设防烈度：7度。
3.1.2 设计依据
1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 2、《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002) 3、《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002) 4、《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2001)
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB50204-2002)
6、《建筑设计资料集》（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年
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7、《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社
8、《建筑结构构造资料集》中国建筑工业出版社，1990年12月
3.2结构设计说明
1、本设计采用现浇钢筋混凝土结构，设计使用年限为50年，结构安全等级为二级；建筑抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度小于6度，设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级。
2、本框架结构采用的混凝土强度等级和钢筋级别如下：结构的混凝土强度等级为C25，框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335级（二级），板的钢筋及梁、柱箍筋采用HPB235级（一级），其余各构件采用的钢筋级别按本条说明的钢筋符号（括号内）分别示于相应设计图纸内。
3、混凝土保护层厚度：本工程上部结构为一类环境，上部结构的板的纵向受力钢筋的保护层厚度为20mm，次梁的纵向受力钢筋的保护层厚度为25mm，框架梁的纵向受力钢筋的保护层厚度单排钢筋为35mm，双排为60mm，柱的保护层厚度为40mm，施工中应采取措施保证；混凝土中的水泥用量、水灰比等均应满足结构混凝土耐久性的要求。
4、钢筋的锚固和连接：除设计图纸中另有表示或说明外，下部钢筋伸入支座的锚固长度为：板钢筋伸入支座的长度为120mm；非框架梁下部钢筋当为HRB335级时，伸入支座内的长度不小于12d（d为纵向钢筋直径）且在边支座处伸至距支座边20mm、在中间支座处伸至支座中心线处-10mm；对HPB235级钢筋深入支座内长度不小于15d，末端应有半圆弯钩。
当钢筋直径小于或等于20mm时，其连接方式采用搭接，搭接长度分别为32d（HPB235级）、40d（HRB335级）。钢筋直径d≥22mm时，一律采用等强度对焊焊接。
5、后砌隔墙与框架柱的连接：在砌筑的相应位置，在柱内预埋2φ6插筋，沿高度300-500mm一道，埋入长度≥200mm，伸出柱外长度500mm；后砌隔墙采用MU10粘土空心砖、M5混合砌浆。
6、在结构施工时，其他各工种如电气、管道等均应配合施工，不得在结构施工后随意开洞。
7、本说明中未尽事宜，应遵照有关国家标准、施工规范和操作规程进行；施工中出现问题应及时联系，协商解决。
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3.3结构体系的选择和布置
3.3.1结构体系的选择
1、框架结构的选择
框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，又承受水平荷载。由于该设计水平荷载较多（地震力、风荷载等），总高度小于24m，属多层建筑，且处于70C抗震设防烈度区，Ⅱ类场地土，又为公用综合办公楼，比较砖混结构、框架-剪力墙结构，砖混结构满足不了使用功能要求和抗震设防要求；框架-剪力墙结构性能好，但造价较高。选择框架结构，由钢筋砼梁、柱等杆件刚接而成的框架体系则具有承载力高、整体性强、抗震性能好、平面布置灵活、易形成较大空间、施工方便等优点。
2、基础形式
本框架设计层数不多，上部结构的荷载较小，地基坚实均匀，再综合考虑现场的工程地质条件、水文条件、施工条件及经济技术条件，选择柱下条形基础较为合适。
在考虑冻土深度和地沟的设置问题后，由基础埋置深度d=H/12=15000/12=1250mm，初步设定d=2000mm=2.0m。
3.3.2结构布置
柱网布置见结构图1。
3.4梁、柱结构布置
3.4.1梁构造要求
截面尺寸
框架梁的截面一般由三个条件确定：1、最小构造截面尺寸要求；2、抗剪要求；3、受压区高度的限值。
框架梁的截面高度hb一般按（1/8～1/12）lb（lb为梁的计算跨度）估算，且不宜大于1/4净跨，梁的高宽比
bbhb较小时，混凝土抗剪能力有较大降低，
同时梁截面宽度不宜小于200mm和1/2bc（bc为柱宽），梁截面的最小尺寸还应 满足竖向荷载作用下的刚度要求。
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3.4.2柱的构造要求
柱截面尺寸
1、现浇框架柱混凝土等级，当抗震等级为一级时，不得低于C30；抗震等级为2～4级及非抗震时，不得低于C20，设防烈度8度时不宜大于C70，9度时不宜大于C60.
2、框架柱截面尺寸，可根据柱支撑的楼层面积计算由竖向荷载产生的轴力设计值NV（荷载分项系数可取1.25），可按以下公式估算柱截面积Ac，然后再确定柱边长。
3.4.3初估梁柱截面尺寸：
1、梁：
框架梁截面的确定： 梁：根据 h= (1/8～1/12) l
b=(1/2～1/3) h 估算
L1：h= (1/8～1/12) 6600=825～550， 取h=600mm b=(1/2～1/3) 600=300～200, 取b=250mm
L2：h= (1/8～1/12) 4200=525～350, 取h=400mm b=(1/2～1/3) 500=280～180, 取b=250mm
主梁：L1:b×h=250mm×600mm 次梁：L2:b×h=250mm×400mm
2、柱子：1～4层柱截面尺寸相同，均采用矩形截面： b×h=400mm×500mm 各层柱高等于层高。
3.5荷载计算
3.5.1恒荷载取值：
恒荷载主要是建筑构件的自重，主要有楼面恒荷载和墙体传给梁的梁上均布恒荷载，见表2.1
表2.1 恒荷载计算表
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单荷载类型 具体做法 厚度 位 取用 合计 荷载 荷载 取用 （mm） 重量 块瓦 1：3水泥砂浆卧瓦层最薄处20mm 1：3水泥砂浆找平层 坡屋面 （不上人） 100mm厚发泡聚苯乙烯板保温层 SBS改性沥青防水卷材 20mm厚水泥砂浆找平层 120mm厚钢筋混凝土屋面板 20mm厚大理石板铺实拍平，水泥浆擦缝 4干硬性水泥砂浆 办公室 30mm厚1：素水泥砂浆结合层一遍 120mm厚钢筋混凝土楼板 10mm厚铺地砖 楼面 0.02 0.02 0.1 0.02 0.12 20 20 0.5 0.4 0.4 4.95 5.5 0.5 0.05 20 25 0.2 0.4 3.0 1.16 4.46 4.5 0.12 25 20 24 25 25 0.3 3.0 1.0 0.4 0.2 5.2 0.6 3.0 1.58 3.0 0.38 6.84 1.88 ×5.0 7.0 5.5 20mm厚1：4干硬性水泥砂浆 0.02 卫生间 1.5mm厚聚氨酯防水涂料 25mm厚细石混凝土找坡 120mm厚钢筋混凝土楼板 50mm厚磨光大理石面层 120mm厚钢筋混凝土楼板 楼梯面 板底：石灰粗砂抹灰 踏步高：150mm，踏步宽：300mm 墙内墙体 200mm厚陶粒空心砌块 0.025 0.12 0.12 0.2 5.0 1.0 1.68第 9 页 共70 页
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体 双层粉刷（考虑20mm混合砂浆粉刷） 300mm厚陶粒空心砌块 双层粉刷（考虑20mm混合砂外墙体 浆粉刷） 考虑苯板保温 2×0.2 17 0.68 0.3 2.9 =4.872 ×8.0 6.0 5.0 1.5 2.682.9 2×0.2 17 0.68 =7.772 2.68× 0.5 2.9× 0.7=5.44 注：（考虑层高减梁高）有窗处考虑开洞乘以0.7折减。
3.5.2活荷载取值
1、屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合，不上人的屋面，标准值0.5KN/㎡。
2、民用建筑楼面均布活荷载标准值，办公楼、会议室，标准值2.0 KN/㎡。
3.6结构分析与计算
3.6.1建筑结构的总信息
1、总信息
结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc=25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs=78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF=0.00 地下室层数: MBASE=0
竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX=0 转换层所在层号： MCHANGE=0 墙元细分最大控制长度(m)： DMAX= 2.00
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墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 2、风荷载信息
修正后的基本风压 (kN/m2): WO=0.55
地面粗糙程度: C 类 结构基本周期（秒）: T1=0.00 体形变化分段数: MPART=1 各段最高层号: NSTi=5 各段体形系数: USi=1.40 3、地震信息
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE=10 地震烈度: NAF=7.00 场地类别: KD=2
设计地震分组: 一组 特征周期 TG=0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1=0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2=0.50 框架的抗震等级: NF=1 剪力墙的抗震等级: NW=1 活荷质量折减系数: RMC=0.50 周期折减系数: TC=0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP=5.00
是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 =0
4、活荷载信息
考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到5层
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柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 柱，墙，基础活荷载折减系数
计算截面以上的层数－－－－－－－－－－折减系数 1 1.00 2－－－3 0.85 4－－－5 0.70 6－－－8 0.65 9－－－20 0.60 > 20 0.55 5、调整信息
中梁刚度增大系数： BK=1.00 梁端弯矩调幅系数： BT=0.85 梁设计弯矩增大系数： BM=1.00 连梁刚度折减系数： BLZ=0.70 梁扭矩折减系数： TB=0.40 全楼地震力放大系数： RSF=1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1=0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2=0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL=0 顶塔楼内力放大： RTL=1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91=1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力 IAUTO525=1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB=0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ=1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK=0 6、配筋信息
梁主筋强度 (N/mm2): IB=360 柱主筋强度 (N/mm2): IC=360 墙主筋强度 (N/mm2): IW=300
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梁箍筋强度 (N/mm2): JB=210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC=210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH=210 梁箍筋最大间距 (mm): SB= 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC= 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH= 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV=0.30 7、设计信息
结构重要性系数: RWO=1.00
柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P－Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN=0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB=35.00 柱保护层厚度 (mm): ACA=35.00
是否按砼规范(7.3.11－3)计算砼柱计算长度系数: 否 8、荷载组合信息
恒载分项系数: CDEAD=1.20 活载分项系数: CLIVE=1.40 风荷载分项系数: CWIND=1.40 水平地震力分项系数: CEA_H=1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V=0.50 特殊荷载分项系数: CSPY=0.00 活荷载的组合系数: CD_L=0.70 风荷载的组合系数: CD_W=0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L=0.50 9、剪力墙底部加强区信息
剪力墙底部加强区层数 IWF=2
剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN=7.20
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3.6.1.1各层的质量、质心坐标信息
层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 (m) (m) (t) (t) 5 1 23.795 15.511 18.000 1267.9 26.7 4 1 23.795 15.272 14.400 1216.5 100.6 3 1 23.795 15.272 10.800 1216.5 100.6 2 1 23.795 15.272 7.200 1216.5 100.6 1 1 23.795 15.064 3.600 1245.5 102.6 活载产生的总质量 (t): 430.897 恒载产生的总质量 (t): 6162.994 结构的总质量 (t): 6593.891 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t= 1000kg) 3.6.1.2各层构件数量、构件材料和层高
层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度 (混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m) 1 1 110(30) 44(30) 3(30) 3.600 3.600 2 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 7.200 3 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 10.800 4 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 14.400 5 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 18.000 3.6.1.3风荷载信息
层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
5 1 43.12 43.1 155.2 130.04 130.0 468.1 4 1 40.00 83.1 454.5 120.62 250.7 1370.5 3 1 40.00 123.1 897.7 120.62 371.3 2707.1 2 1 40.00 163.1 1484.9 120.62 491.9 4478.0 1 1 40.00 203.1 2216.2 120.62 612.5 6683.0
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3.6.1.4各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No: 层号 Tower No: 塔号
Xstif，Ystif: 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass: 质心的 X，Y 坐标值 Gmass: 总质量
Eex，Eey: X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 Floor No.1 Tower No.1
Xstif=23.7952(m) Ystif=13.6248(m) Alf=0.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.0640(m) Gmass=1450.6704(t) Eex =0.0000 Eey =0.0716 Ratx=1.0000 Raty=1.0000
Ratx1=2.0134 Raty1=1.9381 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX = 1.2042E+06(kN/m) RJY = 1.1351E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.2 Tower No.1
Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100 Ratx=0.6438 Raty=0.6806
Ratx1=1.3386 Raty1=1.4081 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX = 7.7522E+05(kN/m) RJY = 7.7257E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.3 Tower No.1
Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100
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Ratx=0.9513 Raty=0.9400
Ratx1=1.2933 Raty1=1.3860 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX = 7.3747E+05(kN/m) RJY = 7.2626E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.4 Tower No.1
Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100 Ratx=0.9900 Raty=0.9603
Ratx1=1.2961 Raty1=1.3755 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX = 7.3009E+05(kN/m) RJY = 6.9739E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.5 Tower No.1
Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7949(m) Ymass=15.5108(m) Gmass=1321.2501(t) Eex =0.0000 Eey =0.0218 Ratx=0.9644 Raty=0.9088
Ratx1=1.2500 Raty1=1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX = 7.0410E+05(kN/m) RJY = 6.3377E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) 3.6.1.5抗倾覆验算结果
抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 1938603.9 2437.4 795.34 0.00 Y风荷载 642904.3 7350.2 87.47 0.00 X 地 震 1938603.9 32907.4 58.91 0.00 Y 地 震 642904.3 32679.4 19.67 0.00 3.6.1.6结构整体稳定验算结果
层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.120E+07 0.114E+07 3.60 65939. 65.74 61.97 2 0.775E+06 0.773E+06 3.60 52458. 53.20 53.02 3 0.737E+06 0.726E+06 3.60 39287. 67.58 66.55 4 0.730E+06 0.697E+06 3.60 26117. 100.64 96.13 5 0.704E+06 0.634E+06 3.60 12946. 195.80 176.24
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该结构刚重比Di×Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算
该结构刚重比Di×Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 3.6.1.7楼层抗剪承载力、及承载力比值 Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y 5 1 0.5921E+04 0.6030E+04 1.00 1.00 4 1 0.7534E+04 0.7358E+04 1.27 1.22 3 1 0.8934E+04 0.8863E+04 1.19 1.20 2 1 0.9960E+04 0.9930E+04 1.11 1.12 1 1 0.6157E+06 0.3444E+06 61.82 34.68
3.6.2周期、地震力与振型输出文件 (VSS求解器)
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.8758 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 2 0.8622 180.00 0.98 ( 0.98+0.00 ) 0.02 3 0.8166 0.01 0.02 ( 0.02+0.00 ) 0.98 4 0.2836 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 5 0.2807 180.00 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 6 0.2645 0.01 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99 7 0.1632 0.01 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 8 0.1631 90.01 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 9 0.1522 0.01 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99 10 0.1160 89.98 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 地震作用最大的方向= 89.998 (度) 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor: 层号 Tower: 塔号
F－x－x: X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F－x－y: X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量
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F－x－t: X 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F－x－t (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 0.01 0.00 4 1 0.00 0.01 0.00 3 1 0.00 0.01 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00 振型 2 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 795.30 4 1 725.33 3 1 578.08 2 1 378.72 1 1 158.22 0.00 振型 3 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 13.83 0.00 2013.57 4 1 13.60 0.00 1874.32 3 1 10.36 0.00 1484.74 2 1 6.05 0.00 976.88 1 1 1.93 0.00 416.45 振型 4 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 4 1 0.00 0.00 0.00
的地震力
－x－x F的地震力
－x－x F的地震力
－x－x F－x－y F－0.01 －0.01 －0.01 －0.01 －x－y F－x－y F－0.01 0.00 第 18 页 共70 页－x－t －1884.11 －1787.87 －1475.18 －1060.10 －555.01 －x－t －x－t
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3 1 0.00 0.00 0.00 2 1 0.00 0.01 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00 振型 5 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F－x－t (kN) (kN) (kN.m) 5 1 4 1 3 1 310.77 2 1 463.74 1 1 276.77 振型 6 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 4 1 3 1 5.94 0.00 762.52 2 1 7.46 0.00 1164.06 1 1 3.45 0.00 718.40 振型 7 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 207.51 0.04 4 1 3 1 2 1 153.45 0.03 1 1 266.89 0.05 振型 8 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m)
－418.14 0.01 910.17 －83.02 0.00 260.61 的地震力
－x－x F－6.45 0.00 －0.86 0.00 的地震力
－x－x F－187.05 －226.99 的地震力
－x－x F－0.01 －586.96 －0.01 －1056.44 －0.01 －815.54 －x－y F－x－t －1025.76 －216.16 －x－y F－x－t －340.93 －0.03 285.86 －0.04 465.31 －110.47 －485.75 －x－y F－x－t 第 19 页 共70 页
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5 1 0.00 －0.04 0.00 4 1 0.00 0.03 0.00 3 1 0.00 0.04 0.00 2 1 0.00 －0.03 0.00 1 1 0.00 －0.05 0.00 振型 9 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 2.01 0.00 451.18 4 1 －2.16 0.00 3 1 －1.91 0.00 2 1 2.34 0.00 314.68 1 1 2.55 0.00 589.11 振型 10 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 －0.02 0.00 4 1 0.00 0.05 0.00 3 1 0.00 －0.02 0.00 2 1 0.00 －0.03 0.00 1 1 0.00 0.05 0.00 各振型作用下 X 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 0.00 2 2635.65 3 45.76 4 0.00 5 550.13 6 9.52 7 213.81
第 20 页 共70 页－x－t －397.84 －510.00 －x－t
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8 0.00 9 2.83 10 0.00 各层 X 方向的作用力(CQC) Floor: 层号 Tower: 塔号
Fx: X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx: X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx: X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力
Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN.m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 5 1 929.05 929.05( 7.18%) ( 7.18%) 3344.56 1645.37 4 1 763.99 1619.96( 6.20%) ( 6.20%) 9101.06 1120.41 3 1 701.55 2145.64( 5.46%) ( 5.46%) 16586.33 840.31 2 1 631.09 2528.68( 4.82%) ( 4.82%) 25318.44 560.20 1 1 425.55 2742.29( 4.16%) ( 4.16%) 34786.13 286.70 抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60% X 方向的有效质量系数: 97.66% 仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor: 层号 Tower: 塔号
F－y－x: Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F－y－y: Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F－y－t: Y 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F－x－t (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.01 803.62 －0.37
第 21 页 共70 页
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4 1 0.01 725.84 －0.35 3 1 0.01 574.65 －0.27 2 1 0.00 377.63 －0.18 1 1 0.00 162.91 －0.08 振型 2 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F－x－t (kN) (kN) (kN.m) 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 0.00 0.00 0.01 振型 3 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 0.00 0.38 4 1 0.00 0.00 0.35 3 1 0.00 0.00 0.28 2 1 0.00 0.00 0.18 1 1 0.00 0.00 0.08 振型 4 Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 4 1 0.00 3 1 0.00 319.06 2 1 0.01 481.26 1 1 0.00 300.20 振型 5 Floor Tower F－0.01 0.00 0.03 －0.01 0.00 0.03 －0.01 0.00 0.02 －0.01 0.00 0.02 的地震力
－x－x F的地震力
－x－x F－0.01 的地震力
－x－x F－x－y F－x－y F－431.45 0.17 －82.82 0.02 －x－y F第 22 页 共70 页－x－t －x－t －0.15 －0.21 －0.13 －x－t
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(kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.01 0.00 －0.02 4 1 0.00 0.00 0.00 3 1 －0.01 0.00 0.01 2 1 －0.01 0.00 0.02 1 1 －0.01 0.00 0.01 振型Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 0.13 2 1 0.00 0.00 0.19 1 1 0.00 0.00 0.12 振型Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.04 0.00 4 1 3 1 2 1 0.03 0.00 1 1 0.05 0.00 振型Floor Tower F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 4 1 0.03 3 1 0.04 2 1 1 1 的地震力
－x－x F的地震力
－x－x F－0.03 0.00 0.05 －0.04 0.00 0.08 的地震力
－x－x F－0.04 201.62 0.01 －0.03 140.43 －0.05 265.56 －x－y F－x－y F－x－y F－180.04 0.02 －225.29 第 23 页 共70 页－x－t －0.17 －0.04 －x－t －0.06 －0.02 －0.08 －x－t －0.01 －0.04 －0.01
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振型 9 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F－x－t (kN) (kN) (kN.m) 5 1 0.00 0.00 0.07 4 1 0.00 0.00 －0.06 3 1 0.00 0.00 －0.08 2 1 0.00 0.00 0.05 1 1 0.00 0.00 0.09 振型 10 的地震力
Floor Tower F－x－x F－x－y F (kN) (kN) (kN.m) 5 1 －0.02 －78.49 0.05 4 1 0.05 159.23 3 1 －0.02 －71.54 0.05 2 1 －0.03 －95.60 0.08 1 1 0.05 162.18 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 2644.65 2 0.00 3 0.00 4 586.24 5 0.00 6 0.00 7 0.00 8 202.29 9 0.00 10 75.77 各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor: 层号
第 24 页 共70 页－x－t －0.12 －0.11
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Tower: 塔号
Fy: Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy: Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My: Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力
Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN.m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 5 1 931.77 931.77( 7.20%) ( 7.20%) 3354.36 1625.26 4 1 765.93 1612.57( 6.17%) ( 6.17%) 9072.05 1103.70 3 1 698.02 2121.88( 5.40%) ( 5.40%) 16469.26 827.77 2 1 637.48 2501.81( 4.77%) ( 4.77%) 25081.54 551.85 1 1 476.17 2723.28( 4.13%) ( 4.13%) 34442.14 282.43 抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60% Y 方向的有效质量系数: 99.58%
各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算] 层号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000 4 1.000 1.000
5 1.000 1.000
3.6.3 SATWE 位移输出文件
所有位移的单位为毫米 Floor: 层号 Tower: 塔号
Jmax: 最大位移对应的节点号 JmaxD: 最大层间位移对应的节点号 Max－(Z): 节点的最大竖向位移
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h: 层高
Max－(X)，Max－(Y): X,Y方向的节点最大位移 Ave－(X)，Ave－(Y): X,Y方向的层平均位移 Max－Dx ，Max－Dy: X,Y方向的最大层间位移 Ave－Dx ，Ave－Dy: X,Y方向的平均层间位移
Ratio－(X),Ratio－(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio－Dx,Ratio－Dy: 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max－Dx/h，Max－Dy/h: X,Y方向的最大层间位移角 X－Disp，Y－Disp，Z－Disp:节点X,Y,Z方向的位移 === 工况 1=== X 方向地震力作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max－(X) Ave－(X) Ratio－(X) h JmaxD Max－Dx Ave－Dx Ratio－Dx Max－Dx/h 5 1 335 11.91 11.72 1.02 3600. 335 1.33 1.32 1.01 1/2708. 4 1 266 10.69 10.51 1.02 3600. 266 2.24 2.22 1.01 1/1610. 3 1 197 8.55 8.39 1.02 3600. 197 2.93 2.91 1.01 1/1227. 2 1 128 5.67 5.53 1.03 3600. 128 3.30 3.26 1.01 1/1089. 1 1 54 2.38 2.28 1.04 3600. 54 2.38 2.28 1.04 1/1515. X方向最大值层间位移角: 1/1089.
=== 工况 2=== Y 方向地震力作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max－(Y) Ave－(Y) Ratio－(Y) h
JmaxD Max－Dy Ave－Dy Ratio－Dy Max－Dy/h 5 1 331 12.08 12.08 1.00 3600.
331 1.47 1.47 1.00 1/2449. 4 1 262 10.71 10.71 1.00 3600.
262 2.31 2.31 1.00 1/1557.
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3 1 193 8.49 8.49 1.00 3600.
193 2.92 2.92 1.00 1/1232. 2 1 124 5.63 5.63 1.00 3600.
124 3.24 3.24 1.00 1/1112. 1 1 50 2.40 2.40 1.00 3600.
50 2.40 2.40 1.00 1/1500. Y方向最大值层间位移角: 1/1112.
=== 工况 3=== X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max－(X) Ave－(X) Ratio－(X) h
JmaxD Max－Dx Ave－Dx Ratio－Dx Max－Dx/h 5 1 331 0.73 0.73 1.00 3600.
331 0.07 0.06 1.02 1/9999. 4 1 262 0.67 0.66 1.00 3600.
262 0.12 0.12 1.01 1/9999. 3 1 197 0.55 0.55 1.00 3600.
193 0.17 0.17 1.01 1/9999. 2 1 128 0.38 0.38 1.01 3600.
124 0.21 0.21 1.01 1/9999. 1 1 54 0.17 0.16 1.02 3600.
54 0.17 0.16 1.02 1/9999. X方向最大值层间位移角: 1/9999.
=== 工况 4=== Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max－(Y) Ave－(Y) Ratio－(Y) h
JmaxD Max－Dy Ave－Dy Ratio－Dy Max－Dy/h 5 1 394 2.29 2.29 1.00 3600.
394 0.23 0.22 1.00 1/9999. 4 1 325 2.07 2.07 1.00 3600.
325 0.38 0.38 1.00 1/9581. 3 1 256 1.69 1.69 1.00 3600.
256 0.52 0.52 1.00 1/6901.
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2 1 187 1.17 1.17 1.00 3600.
187 0.64 0.64 1.00 1/5614. 1 1 115 0.53 0.53 1.00 3600.
115 0.53 0.53 1.00 1/6828. Y方向最大值层间位移角: 1/5614. === 工况 5=== 竖向恒载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max－(Z) 5 1 337 －7.36 4 1 268 －6.31 3 1 199 －6.67 2 1 130 －6.49 1 1 56 －6.07
=== 工况 6=== 竖向活载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max－(Z) 5 1 352 －0.49 4 1 268 －1.25 3 1 199 －1.19 2 1 130 －1.14 1 1 56 －1.12
3.6.4 SATWE配筋、验算输出文件
2.6.4.1柱配筋和验算输出 N－C=1 ( 1)B×H(mm)=400×500
Cover=35(mm) Cx=1.00 Cy=1.00 Lc=3.60(m) Nfc=1 Rcc=30.0
混凝土柱 ( 31)N=－1185. Uc=0.33 Rs=1.14(%) Rsv=0.87(%) Asc=201.0 ( 34)N=－129. Mx=140. My=－58. Asxt=812. ( 34)N=－129. Mx=140. My=－58. Asyt=715. ( 34)N=－129. Mx=256. My=30. Asxb=1206. ( 33)N=－731. Mx=－56. My=234. Asyb=619.
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( 34)N=－129. Vx=40. Vy=－174. Asvx=197. Asvx0=63. ( 34)N=－129. Vx=40. Vy=－174. Asvy=197. Asvy0=63. ( 31)N=－1185. Vj=－400. Asvj=184. N－C=2 ( 1)B×H(mm)=400×500
Cover=35(mm) Cx=1.00 Cy=1.00 Lc=3.60(m) Nfc=1 Rcc=30.0
混凝土柱 ( 31)N=－2092. Uc=0.59 Rs=0.90(%) Rsv=1.19(%) Asc=201.0 ( 31)N=－2092. Mx=－371. My=42. Asxt=949. ( 32)N=－1482. Mx=－197. My=216. Asyt=579. ( 31)N=－2092. Mx=－367. My=－22. Asxb=943. ( 32)N=－1482. Mx=－75. My=－275. Asyb=584. ( 31)N=－2092. Vx=－29. Vy=328. Asvx=268. Asvx0=142. ( 31)N=－2092. Vx=－29. Vy=328. Asvy=268. Asvy0=142. ( 31)N=－2092. Vj=－921. Asvj=184.
2.6.4.2Reinforcement Output of Wall－Columns N－WC=1 (I=78 J=87) B×H×Lwc(m)=0.10×8.40×3.60 aa=420(mm) Nfw=1 Rcw=0.0
( 29)M=1402. V=500. 剪跨比RMD=0.351 N=－193. Uc=0.01 ( 31)M=0. N=－285. As=357.
(1)V=0. N=－222. Ash=99999.0 Rsh=499.99
2.6.4.3梁配筋和验算输出 N－B=1 (I=50, J=55) ( 1)B×H(mm)=250×600 Lb=3.60 Cover=35 Nfb=1 Rcb=30.0
混凝土梁 －I－ －1－ －2－ －3－ －4－ －5－ －6－ －7－ －J－ －M(kNm) －209. －165. －124. －87. －57. －31. －8. 0. 0. LoadCase (29) (29) (29) (33) (33) (33) (33) (0) (0) Top Ast 840. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 0. 0. % Steel 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.00 0.00
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+M(kNm) 72. 83. 93. 101. 109. 114. 115. 113. 93. LoadCase (32) (32) (32) (28) (28) (28) (28) (28) (1) Btm Ast 840. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. % Steel 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 Shear 111. 96. 90. 81. 72. 63. 55. 48. 56. LoadCase (29) (29) (29) (29) (29) (29) (29) (29) ( 29) Asv 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. Rsv 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 Tmax/Shear( 1)=14.1/ 83. Astt=0. Astv=57.3 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(2.0H处) Asvm=61.4 N－B=2 (I=55, J=60) ( 1)B×H(mm)=250×600 Lb=4.20 Cover=35 Nfb=1 Rcb=30.0
混凝土梁 －I－ －1－ －2－ －3－ －4－ －5－ －6－ －7－ －J－ －M(kNm) 0. 0. 0. 0. －5. －43. －85. －139. －195. LoadCase (0) (0) (0) (0) ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 28) Top Ast 0. 0. 0. 0. 630. 630. 630. 630. 840. % Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 0.30 0.30 0.40 +M(kNm) 109. 104. 95. 80. 95. 90. 82. 74. 64. LoadCase (1) (1) (1) ( 1) (29) ( 29) ( 33) ( 33) ( 33) Btm Ast 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 840. % Steel 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.40 Shear －57. －47. －55. －66. －76. －87. －97. －105. －124. LoadCase (28) (28) (28) (28) (28) (28) (28) (28) (28) Asv 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. Rsv 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 Tmax/Shear( 1)=6.4/ －86. Astt=0. Astv=61.4 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(2.0H处) Asvm=61.4
混凝土梁 次梁 －I－ －1－ －2－ －3－ －4－ －5－ －6－ －7－ －J－
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－M(kNm)－51. －44. －40. －37. －37. －39. －43. －49. －55. LoadCase (1) (1) (11) (11) (11) ( 1) ( 11) ( 11) ( 11) Top Ast 322. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 307. 349. % Steel 0.24 0.21 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.23 0.26 +M(kNm) 0. 3. 5. 7. 7. 7. 5. 3. 0. LoadCase (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) Btm Ast 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. % Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 Shear 33. 27. 23. 17. －9. －17. －23. －28. －33. LoadCase (28) ( 28) ( 28) (28) ( 29) ( 29) ( 29) (29) ( 29) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. Rsv 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 Tmax/Shear( 1)=7.2/ －27. Astt=0. Astv=18.9 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm=18.9
3.6.5SATWE 内力输出文件
层号:1
工况号:1 －－ X方向地震作用下的标准内力 工况号:2 －－ Y方向地震作用下的标准内力 工况号:3 －－ X方向风荷载作用下的标准内力 工况号:4 －－ Y方向风荷载作用下的标准内力 工况号:5 －－ 恒载作用下的标准内力 工况号:6 －－ 活载作用下的标准内力
工况号:7 －－ 考虑活载随机作用时梁负弯矩包络的标准内力 工况号:8 －－ 考虑活载随机作用时梁正弯矩包络的标准内力 单位:m, kN, kN.m 和 Rad（弧度） 柱内力输出： iCase:工况号
Shear－X，Shear－Y:X，Y 方向的底部剪力 Ayial:轴力
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My－Btm，My－Btm:X，Y 方向的底部弯矩 My－Top，My－Top:X，Y 方向的顶部弯矩 N－C:柱单元号
Node－i，Node－j:上，下节点号 DL，Angle:柱长度，布置角度
(iCase) Shear－X Shear－Y Ayial My－Btm My－Btm My－Top My－Top N－C = 1 Node－i= 50, Node－j= 1, DL= 3.600(m), Angle= 0.000 (1) －38.3 －11.0 102.7 22.9 －97.0 16.9 41.0 (2) 0.4 －57.3 359.9 124.5 0.4 81.7 －0.9 (3) －3.0 －0.4 4.6 0.7 －7.3 0.6 3.4 (4) 0.1 －13.0 68.3 27.8 0.1 18.8 －0.2 (5) 14.2 4.7 －568.9 －4.2 16.6 －12.6 －34.6 (6) 2.1 0.8 －56.9 －0.8 2.5 －2.2 －5.1 N－C = 2 Node－i= 60, Node－j= 6, DL= 3.600(m), Angle= 0.000 (1) －58.9 －7.7 106.3 16.3 －121.0 11.7 91.0 (2) －0.4 －45.9 113.0 111.3 －0.4 54.1 0.9 (3) －4.4 －0.3 6.4 0.6 －9.0 0.6 6.9 (4) －0.1 －10.5 21.0 24.9 －0.1 12.8 0.2 (5) －9.2 53.8 －1518.5 －61.5 －10.8 －132.3 22.5 (6) －1.4 10.2 －204.0 －11.7 －1.7 －25.0 3.5 墙－柱内力输出： iCase:工况号
Shear－X，Shear－Y:X，Y 方向的底部剪力 Ayial:轴力
My－Btm，My－Btm:X，Y 方向的底部弯矩 My－Top，My－Top:X，Y 方向的顶部弯矩 N－Wc:墙－柱单元号
Node－i，Node－j:上，下节点号 DL，Angle:墙－柱水平长度和方向角
(iCase) Shear－X Shear－Y Ayial My－Btm My－Btm My－Top My－Top
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N－Wc = 1 (Node－i= 78, Node－j= 87) DL= 8.400(m) Angle= 0.000 (1) 0.0 －384.5 0.0 －1078.5 0.0 －305.8 0.0 (2) 0.2 0.0 70.6 0.0 －1.0 0.0 －0.2 (3) 0.0 －28.4 0.0 －79.5 0.0 －22.7 0.0 (4) 0.0 0.0 15.5 0.0 －0.2 0.0 0.0 (5) 0.2 0.0 －152.0 0.0 －0.3 0.0 0.5 (6) 0.0 0.0 －17.3 0.0 0.0 0.0 0.1 N－Wc = 2 (Node－i= 78, Node－j= 79) DL= 2.400(m) Angle= 1.571 (1) －0.1 18.4 25.0 9.4 0.3 57.2 －0.2 (2) 0.1 －77.6 26.5 －156.6 －0.2 －122.7 0.3 (3) 0.0 1.4 1.9 0.8 0.0 4.3 0.0 (4) 0.0 －17.1 5.7 －34.4 0.0 －26.9 0.1 (5) －0.2 9.8 －50.1 4.9 0.3 30.3 －0.5 (6) 0.0 2.0 －6.5 1.1 0.0 5.9 0.0 梁内力输出： iCase:工况号
Vmay:梁主平面内各截面上的剪力最大值 Nmay:梁主平面内各截面上的轴力最大值 Tmay:梁主平面内各截面上的扭矩最大值 Myi，Myj:梁主平面外 I，J 两端的弯矩 Vymay:梁主平面外的最大剪力 N－B:梁单元号 DL:梁长度
Node－i，Node－j:梁左右节点号
M－i(i=I，1，2，...，7，J):梁从左到右 8 等分截面上的弯矩 V－i(i=I，1，2，...，7，J):梁从左到右 8 等分截面上的剪力 水平力工况 (地震力和风荷载)
(iCase) M－I M－J Vmay Nmay Tmay Myi Myj Vymay 竖向力
(iCase) M－I M－1 M－2 M－3 M－4 M－5 M－6 M－7 M－J Nmay
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V－i V－1 V－2 V－3 V－4 V－5 V－6 V－7 V－j Tmay N－B = 1 (Node－i= 50, Node－j= 55) DL= 3.600(m) ( 1) 100.8 22.1 －21.9 0.0 2.0 0.0 0.0 0.0 ( 2)－2.2 －0.6 0.5 0.0 －3.2 0.0 0.0 0.0 ( 3) 7.1 1.6 －1.5 0.0 0.1 0.0 0.0 0.0 ( 4)－0.4 －0.1 0.1 0.0 －0.7 0.0 0.0 0.0 ( 5)－71.5 －47.2 －24.7 －4.9 11.8 25.5 36.0 43.9 50.0 0.0 55.4 52.2 47.3 40.7 33.8 26.8 20.2 15.3 12.1 22.8 (6)－9.9 －6.6 －3.4 －0.7 1.7 3.5 4.9 5.8 6.6 0.0 7.5 7.3 6.7 5.7 4.6 3.5 2.5 1.9 1.7 4.5 (7)－10.5 －6.8 －3.2 －1.1 －0.2 －0.7 －1.3 －1.9 －2.5 0.0 －1.3 －1.3 －1.3 －1.3 －1.3 －1.3 －1.3 －1.3 －1.5 0.0 (8) 2.2 1.6 1.1 1.6 2.8 5.0 6.8 8.2 9.4 0.0 8.4 8.2 7.6 6.6 5.5 4.4 3.5 2.9 2.9 0.0 柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和 (kN): －70247.9 柱、墙、支撑在恒荷载作用下的轴力之和 (kN): －61629.9 柱、墙、支撑在活荷载作用下的轴力之和 (kN): －8617.9
3.7榀框架计算
3.7.1 KJ－6榀框架计算
1
1 38 54
－284.91 －128.57 －15.23 0.00 0.00 0.00 0.00 －119.61 －281.79 970.05 630.00 630.00 0.00 0.00 0.00 0.00 630.00 958.67 50.46 108.81 170.07 177.31 199.56 170.37 103.76 56.77 6.83 840.00 630.00 630.00 795.45 901.73 762.59 630.00 630.00 840.00 193.95 164.17 130.79 83.06 －41.96 －90.72 －138.46 －171.83 －201.62 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.4 61.41 61.41 122.82 Beam Force
－4.74 －3.67 －2.59 －1.51 －0.43 0.64 1.72 2.80 3.88
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115.49 89.17 62.85 36.53 10.22 －16.10 －42.42 －68.74 －95.06 －0.05 －0.04 －0.03 －0.02 －0.01 0.01 0.02 0.03 0.04 24.22 18.71 13.21 7.70 2.19 －3.32 －8.83 －14.33 －19.84 －120.06 －27.85 47.71 94.84 108.88 89.75 37.52 －43.13 －140.42 －24.15 －5.84 9.54 19.24 22.16 18.27 7.59 －8.77 －28.05 －23.87 －5.65 －0.02 －0.06 －0.12 －0.19 －0.26 －9.84 －29.37 1.17 1.00 10.52 20.01 22.74 18.68 7.83 0.80 0.81 1
1 59 55
－245.51－189.40－135.97－85.26－44.75－82.26－130.06－180.97－234.61 840.00 630.22 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 130.78 93.60 56.06 16.82 11.00 18.20 58.88 98.08 137.20 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 219.93 165.02 159.00 150.38 139.16 －142.06 －150.68 －156.70 －211.61 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Beam Force
－5.66 －4.25 －2.83 －1.41 0.01 1.42 2.84 4.26 5.67 136.59 102.45 68.31 34.1 0.03 －34.11 －68.25 －102.39 －136.53 －0.07 －0.05 －0.03 －0.02 0.00 0.02 0.03 0.05 0.07 28.80 21.60 14.40 7.21 0.01 －7.19 －14.39 －21.59 －28.79 －57.80 －49.67 －42.78－37.81－35.39 －35.96 －39.09 －44.13 －50.42 －11.52 －10.04 －8.70－7.67－7.11 －7.10 －7.56 －8.33 －9.25 －17.63 －13.96 －12.25 －11.25 －10.26 －9.27 －8.29 －8.46 －11.15 2.06 0.58 0.91 1.64 1.91 1.63 0.90 1.01 3.47 1
1 91 56
－207.17－100.97－18.77 0.00 0.00 0.00 －44.40 －124.73 －229.99 840.00 630.00 630.00 0.00 0.00 0.00 630.00 630.00 840.00 61.77 82.58 102.74 99.17 114.08 102.44 131.44 110.78 90.52 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00
第 35 页 共70 页
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137.42 112.25 92.73 66.03 38.81 －64.74 －91.44 －110.96 －136.14 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Column Force
－56.32 2.79 －129.09 －3.98 84.18 0.42 －56.32 2.79 －129.09 －6.11
－0.32 －47.36 108.43 57.62 0.78 0.00 －0.32 －47.36 108.43 113.01
－4.23 0.10 －7.96 －0.17 6.42 0.01 －4.23 0.10 －7.96 －0.19
－0.08 －10.78 20.04 13.54 0.00 －0.08 －10.78 20.04 25.27
19.45 26.42 －1339.18 －65.56 0.00 19.45 26.42 －1339.18 －29.54
3.64 5.36 －188.60 －13.25 0.00 3.64 5.36 －188.60 －6.05
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1
1 21 42
827.54 763.52 304.18 304.18 827.54 763.52 304.18 304.18 0.00
339.82 1985.28 322.09 2064.32 83.82 －1985.28 －285.14 －1985.28 Column Force
－58.34 3.60 －136.94 －5.91 87.30 0.42 －58.34 3.60 －136.94 －7.06
0.26 －66.90 197.75 105.07 第 36 页 共70 页
0.18 －47.36 －8.86 0.00 0.00 －0.62
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0.00 0.26 －66.90 197.75 135.79
－4.31 0.11 －8.23 －0.20 6.54 0.01 －4.31 0.11 －8.23 －0.21
0.05 －14.97 37.47 23.74 －0.13 0.00 0.05 －14.97 37.47 30.16
25.07 －20.00 －1739.06 47.46 －61.03 0.00 25.07 －20.00 －1739.06 24.55
4.87 －4.05 －259.12 9.66 －11.86 0.00 4.87 －4.05 －259.12 4.91
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1
1 31 43
760.93 798.32 304.18 304.18 760.93 798.32 304.18 304.18 0.00
306.32 1392.75 330.38 1807.14 282.78 －1807.14 22.22 －1807.14
3.7.2 KJ－3榀框架计算
1
1 7 15
－256.99 －202.95 －149.79 －97.81 －48.06 －63.19 －120.31 －178.60 －237.94
868.97 677.44 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00
206.10 155.18 104.76 53.52 4.91 10.29 58.82 106.42 153.45
第 37 页 共70 页
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840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00
249.02 179.05 175.62 －179.71 －184.85 －190.34 －194.79 －198.22 －268.18
61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 64.31
64.31 128.62 Beam Force
18.80 14.34 9.89 5.44 0.98 －3.47 －7.93 －12.38 －16.83
174.91 135.08 95.26 55.43 15.61 －24.22 －64.04 －103.87 －143.69
0.58 0.43 0.29 0.14 －0.01 －0.15 －0.30 －0.45 －0.59
37.08 28.63 20.17 11.72 3.27 －5.19 －13.64 －22.10 －30.55
－27.17 －25.44 －24.40 －24.30 －25.35 －27.72 －31.26 －35.72 －40.89
－3.70 －4.04 －4.42 －4.91 －5.57 －6.42 －7.44 －8.56 －9.74
－0.38 －0.05 －2.16 －4.62 －7.20 －9.88 －12.57 －15.37 －18.51
3.57 0.96 0.73 0.74 0.71 0.59 0.31 0.03 0.04 1
1 32 16
－256.75 －102.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 －112.31 －269.98
868.13 630.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 630.00 915.84
第 38 页 共70 页
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0.00 58.68 107.59 179.12 204.92 176.01 107.59 58.68 0.00
840.00 630.00 630.00 804.01 927.56 789.25 630.00 630.00 840.00
189.30 162.66 129.28 80.01 －32.07 －83.91 －133.19 －166.56 －193.21
61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41
61.41 122.82 Beam Force
－5.71 －5.76 －5.80 －5.84 －5.89 －5.93 －5.97 －6.02 －6.06
82.55 61.78 41.02 20.25 －0.51 －21.28 －42.04 －62.81 －83.57
－0.09 －0.08 －0.06 －0.04 －0.03 －0.01 0.00 0.02 0.03
17.02 12.73 8.45 4.16 －0.12 －4.41 －8.70 －12.98 －17.27
－131.97 －35.58 44.16 95.21 111.37 92.30 38.33 －44.33 －143.63
－27.09 －7.77 8.63 19.29 22.73 18.88 7.82 －8.98 －28.71
－29.07 －9.38 －0.10 －0.10 －0.15 －0.21 －0.26 －9.46 －29.09
0.87 0.76 8.15 19.08 22.84 19.31 8.58 1.23 1.41 1
1 49 17
－254.76 －199.76 －147.79 －98.82 －59.83 －96.19 －147.62 －202.00 －259.42
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860.97 666.28 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 674.13 877.71
135.39 95.02 54.60 10.11 11.00 10.11 45.57 83.99 122.36
840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00
216.41 160.41 154.38 145.76 －142.96 －154.18 －162.80 －168.82 －224.83
61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41
61.41 122.82 Column Force
－45.18 －7.06 －139.46 11.59 57.70 0.42 －45.18 －7.06 －139.46 13.90
－0.78 －56.75 353.20 80.45 1.90 0.00 －0.78 －56.75 353.20 123.95
－3.46 －0.27 －9.36 0.51 4.56 0.01 －3.46 －0.27 －9.36 0.47
－0.15 －12.85 67.05 18.57 0.38 0.00 －0.15 －12.85 67.05 27.67
－4.40 4.56 －543.96 －12.34 10.71 0.00 －4.40 4.56 －543.96 －4.07
－0.67 0.66 －54.79 －1.79 1.62 0.00 －0.67 0.66 －54.79 －0.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1
1 8 14
第 40 页 共70 页
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911.86 690.35 304.18 304.18 911.86 690.35 304.18 304.18 0.00
331.63 1734.38 235.91 2413.54 12.92 －1734.38 293.18 －1734.38 Column Force
－49.41 －7.67 －38.38 13.01 67.38 0.42 －49.41 －7.67 －38.38 14.65
－2.90 －66.66 －267.03 104.49 0.00 －2.90 －66.66 －267.03 135.51
－3.73 －0.27 －1.49 0.50 5.20 0.01 －3.73 －0.27 －1.49 0.47
－0.62 －14.93 －51.31 23.64 1.52 0.00 －0.62 －14.93 －51.31 30.10
1.10 22.71 －1616.85 －56.53 0.00 1.10 22.71 －1616.85 －25.22
0.08 4.48 －235.50 －11.11 0.00 0.08 4.48 －235.50 －5.03
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1
1 17 15
821.79 763.52 357.86 357.86 821.79 763.52 357.86 357.86 0.00
338.05 2136.54 313.08 2287.76 76.61 －2136.54 －282.78 －2136.54
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7.06 2.67 0.19 0.00 0.00 － － 湖南工学院成人教育毕业设计
3.8现浇楼板计算
3.8.1楼板计算
（1）基本资料： 1）房间编号： 1
2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载：
永久荷载标准值：g＝8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q＝0.50 kN/m2
计算跨度 Lx＝4200 mm ；计算跨度 Ly＝6600 mm
板厚 H＝120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：μ＝1/5. 6）考虑活荷载不利组合。 （2）计算结果：
Mx =(0.01013+0.03366/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×2.42＝1.14kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.02798+0.075/5)×(1.4×0.3)×2.42＝0.06kN·m Mx＝1.14+0.06＝1.20kN·m
Asx= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
My =(0.03366+0.01013/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×2.42＝2.41kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.0765+0.02798/5)×(1.4×0.3)×2.42＝0.11kN·m My＝2.41+0.11＝2.52kN·m
Asy= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
Mx' =0.05703×(1.35×8.5+0.98×0.5)×2.42＝3.93kN·m Asx'= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
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My' =0.07552×(1.35×8.5+0.98×0.5)×2.42＝5.20kN·m Asy'= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327% （3）跨中挠度验算：
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数：
Mk =(0.01013+0.03366/5)×(1.0×8.5+1.0×0.5)×2.42＝0.87kN·m Mq =(0.01013+0.03366/5)×(1.0×8.5+0.5×0.5)×2.42＝0.85kN·m Es＝210000.N/mm2 Ec＝29791.N/mm2 Ftk＝2.01N/mm2 Fy＝210.N/mm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝0.87/(0.87×100.×393.)＝25.59N/mm
矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.=0.00654
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/(0.00654×25.59) = -6.687 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE＝Es / Ec＝210000.0/ 29791.5＝7.049 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf'＝0
④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As / b / ho＝393./1000/ 100.=0.00393 ⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es×As×ho/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]
Bs＝210000.×393.×100.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.049 ×0.00393/(1+3.5×0.00)]= 1383.47kN·m
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(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ'＝0时，θ＝2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B＝Mk / [Mq×(θ - 1)+Mk]×Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝0.87/[ 0.85×(2-1)+0.87]×1383.47＝701.476kN·m (5)、挠度 f＝κ×Qk×L 4 / B
f＝0.00219×9.0×2.44/ 701.476＝0.934mm f / L＝0.934/400.= 1/ 2569.，满足规范要求！ （4）裂缝宽度验算： ①、X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝0.87×106/(0.87×90.×393.)＝28.43N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×28.43) = -3.487 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×28.4/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.009，满足规范要求！ ②、Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝1.85×106/(0.87×100.×393.)＝54.15N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4）
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ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×54.15) = -1.308 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×54.1/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.016，满足规范要求！ ③、左端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝2.96×106/(0.87×100.×393.)＝86.53N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×86.53) = -0.407 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×86.5/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.026，满足规范要求！ ④、下端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝3.91×106/(0.87×100.×393.) = 114.58N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
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ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×114.58) = -0.038 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×114.6/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.035，满足规范要求！ ⑤、右端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝2.96×106/(0.87×100.×393.)＝86.53N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×86.53) = -0.407 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×86.5/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.026，满足规范要求！ ⑥、上端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝3.91×10/(0.87×100.×436.) = 103.12N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝436./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×103.12) = -0.164 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
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ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×103.1/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.031，满足规范要求！ （1）基本资料： 1）房间编号： 2
2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载：
永久荷载标准值：g＝8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q＝0.50 kN/m2
计算跨度 Lx＝5400 mm ；计算跨度 Ly＝6600 mm
板厚 H＝120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：μ＝1/5. 6）考虑活荷载不利组合。 （2）计算结果：
Mx =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×3.62＝6.19kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)×3.62＝0.32kN·m Mx＝6.19+0.3＝6.51kN·m
Asx= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
My =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×3.62＝1.79kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.01740+0.09650/5)×(1.4×0.3)×3.6＝0.12kN·m My＝1.79+0.1＝1.91kN·m
Asy= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
Mx' =0.08290×(1.35×8.5+0.98×0.5)×3.62＝12.86kN·m Asx'= 642.38mm2，实配Φ12@150 (As＝754.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.628%
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My' =0.05700×(1.35×8.5+0.98×0.5)×3.62＝8.84kN·m Asy'= 486.96mm2，实配Φ10@180 (As＝436.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.364% （3）跨中挠度验算：
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数：
Mk =(0.04000+0.00380/5)×(1.0×8.5+1.0×0.5 )×3.62＝4.75kN·m Mq =(0.04000+0.00380/5)×(1.0×8.5+0.5×0.5 )×3.62＝4.62kN·m Es＝210000.N/mm2 Ec＝29791.N/mm2 Ftk＝2.01N/mm2 Fy＝210.N/mm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝4.75/(0.87×100.×393.) = 139.16N/mm
矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.=0.00654
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/(0.00654×139.16) = -0.332 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE＝Es / Ec＝210000.0/ 29791.5＝7.049 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf'＝0
④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As / b / ho＝393./1000/ 100.=0.00393 ⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es×As×ho/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]
Bs＝210000.×393.×100.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.049 ×0.00393/(1+3.5×0.00)]= 1383.47kN·m
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(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ'＝0时，θ＝2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B＝Mk / [Mq×(θ - 1)+Mk]×Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝4.75/[ 4.62×(2-1)+4.75]×1383.47＝701.476kN·m (5)、挠度 f＝κ×Qk×L 4 / B
f＝0.00253×9.0×3.64/ 701.476＝5.452mm f / L＝5.45/3600.= 1/ 660.，满足规范要求！ （4）裂缝宽度验算： ①、X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝4.75×106/(0.87×100.×393.) = 139.16N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×139.16)＝0.163 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×139./210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.042，满足规范要求！ ②、Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝1.38×106/(0.87×90.×393.)＝44.76N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4）
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ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×44.76) = -1.813 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×44.8/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.014，满足规范要求！ ③、左端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝9.67×106/(0.87×99.×754.) = 148.90N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝754./ 60000.＝0.013
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×148.90)＝0.403
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.403×148.9/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257) ＝0.088，满足规范要求！ ④、下端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝6.65×10/(0.87×100.×436.) = 175.14N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝436./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×175.14)＝0.355
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）
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ωmax＝2.1×0.355×175.1/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.095，满足规范要求！ ⑤、右端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝9.67×106/(0.87×99.×905.) = 14.08N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝905./ 60000.＝0.015
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.02×14.08)＝0.403
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.403×14.1/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508) ＝0.064，满足规范要求！ ⑥、上端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝6.65×106/(0.87×100.×436.) = 175.14N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝436./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×175.14)＝0.355
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.355×175.1/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.095，满足规范要求！ （1）基本资料： 1）房间编号： 7
2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/
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3）荷载：
永久荷载标准值：g＝8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q＝0.50 kN/m2
计算跨度 Lx＝3600 mm ；计算跨度 Ly＝6600 mm
板厚 H＝120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：μ＝1/5. 6）考虑活荷载不利组合。 （2）计算结果：
Mx =(0.03730+0.00693/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×4.22＝8.00kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.08440+0.02313/5)×(1.4×0.3)×4.22＝0.38kN·m Mx＝8.00+0.38＝8.38kN·m
Asx= 411.60mm2，实配Φ10@180 (As＝436.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.364%
My =(0.00693+0.03730/5)×(1.35×8.5+0.98×0.3)×4.22＝2.98kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.02313+0.08440/5)×(1.4×0.3)×4.22＝0.17kN·m My＝2.98+0.17＝3.15kN·m
Asy= 368.46mm2，实配Φ10@200 (As＝393.mm2) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.327%
Mx' =0.08000×(1.35×8.5+0.98×0.5)×4.22＝16.89kN·m Asx'= 857.98mm2，实配Φ12@125 (As＝905.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.754%
My' =0.05710×(1.35×8.5+0.98×0.5)×4.22＝12.05kN·m Asy'= 674.71mm2，实配Φ12@180 (As＝628.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin＝0.307% ， ρ＝0.54% （3）跨中挠度验算：
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
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(1)、挠度和裂缝验算参数：
Mk =(0.00693+0.03730/5)×(1.0×8.5+1.0×0.5 )×4.22＝2.29kN·m Mq =(0.00693+0.03730/5)×(1.0×8.5+0.5×0.5 )×4.22＝2.22kN·m Es＝210000.N/mm2 Ec＝29791.N/mm2 Ftk＝2.01N/mm2 Fy＝210.N/mm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝2.29/(0.87×100.×393.)＝66.88N/mm
矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.=0.00654
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/(0.00654×66.88) = -1.879 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE＝Es / Ec＝210000.0/ 29791.5＝7.049 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf'＝0
④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As / b / ho＝393./1000/ 100.=0.00393 ⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]
Bs＝210000.×393.×100.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.049 ×0.00393/(1+3.5×0.00)]= 1383.47kN·m
(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ'＝0时，θ＝2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B＝Mk / [Mq×(θ - 1)+Mk]×Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝2.29/[ 2.22×(2-1)+2.29]×1383.47＝701.476kN·m (5)、挠度 f＝κ×Qk×L 4 / B
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f＝0.00239×9.0×4.24/ 701.476＝9.555mm f / L＝9.555/4200.= 1/ 440.，满足规范要求！ （4）裂缝宽度验算： ①、X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝6.14×106/(0.87×100.×436.) = 161.80N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝436./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×161.80)＝0.294
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.294×161.8/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.072，满足规范要求！ ②、Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝2.29×106/(0.87×90.×393.)＝74.32N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝393./ 60000.＝0.007 当 ρte ＜0.01 时，取ρte＝0.01
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×74.32) = -0.655 当 ψ＜0.2 时，取ψ＝0.2
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×74.3/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) ＝0.023，满足规范要求！
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③、左端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝12.70×106/(0.87×99.×905.) = 162.98N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝905./ 60000.＝0.015
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.02×162.98)＝0.569
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.569×163.0/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508) ＝0.120，满足规范要求！ ④、下端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝9.07×106/(0.87×99.×628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝628./ 60000.＝0.010
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×167.51)＝0.357
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.357×167.5/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) ＝0.101，满足规范要求！ ⑤、右端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝12.70×106/(0.87×97.×1117.) = 134.74N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2
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ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝1117./ 60000.＝0.019
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.02×134.74)＝0.580
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.580×134.7/210000.×(1.9×20.+0.08×22.86/0.01862) ＝0.106，满足规范要求！ ⑥、上端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk＝Mk / (0.87×ho×As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk＝9.07×106/(0.87×99.×628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte＝As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte＝628./ 60000.＝0.010
ψ＝1.1 - 0.65×2.01/( 0.01×167.51)＝0.357
ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.357×167.5/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) ＝0.101，满足规范要求！
3.9柱下独立基础计算
3.9.1基础基本参数
[总参数]
室外地坪标高(m):－0.450 地下水距天然地坪深度(m):40.0 结构重要性系数:1.0
上部结构一层传来的荷载的作用点标高(m):－0.9 基础人防等级:0.0
基础混凝土强度等级：C 20. 结构抗震等级:1
柱钢筋连接方式:闪光对接焊接
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[承载力参数]
基地承载力计算采用的基础规范:
中华人民共和国国家标准GB50007－2002 －－综合法 基地承载力特征值Fk(kPa):180.0 宽度地基承载力特征值修正系数 ηb:0.0 深度地基承载力特征值修正系数 ηd:1.0 基底以下土的重度(或浮重度) γ(kN/m3):20.0 基底以上土的加权平均重度 γm(kN/m3):20.0 承载力修正用基础埋置深度 d(m):1.6 单位面积覆土重(γ＇H)(kN/m2):自动计算 浅基础地基承载力抗震调整系数:1.000 [浅基础参数]
浅基础底标高(m):－1.50 浅基础底面积计算归并系数:0. 独立基础最小高度(mm):600. 独立基础底板最小配筋率:0.0000 独立基础计算是否考虑线荷载作用:否 独立基础底面长宽比:1.000 拉梁间隙(mm):0. 独立基础底面长宽比:1. 毛石条基台阶宽度(mm):150. 毛石条基台阶高度(mm):300. 毛石条基上部宽度(mm):600. 条基砖放脚参数:6060. 条基刚性参数:1.500
墙下条基底板受力钢筋最小配筋率:0.0000 独立基础详图中:不画柱 条基详图中墙:不加厚 [桩参数]
承台桩间距(mm):1500.0
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承台桩边距(mm):750.0 承台底标高(m):－1.500 承台尺寸模数(mm):100.000 承台形状号:1 承台施工方法:1 承台阶数:2 承台高(mm):300 承台高(mm):300 [筏板参数]
基床反力系数(kPa/m):20000. [绘图参数]
x向标注轴线信息MXD:1 y向标注轴线信息MYD:1 轴线标注距离BLKD:4500.000 图纸号:0.000 平面图比例 1:100 剖面图比例 1:30
3.9.2 荷载组合及计算结果
荷载代码Load 荷载组合公式 368 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×活 369 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×风x 370 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×风y 371 SATWE标准组合:1.00×恒－1.00×风x 372 SATWE标准组合:1.00×恒－1.00×风y
377 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×活+0.60×1.00×风x 378 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×活－0.60×1.00×风x 379 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×活+0.60×1.00×风y 380 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×活－0.60×1.00×风y 381 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×风x+0.70×1.00×活
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382 SATWE标准组合:1.00×恒－1.00×风x+0.70×1.00×活 383 SATWE标准组合:1.00×恒+1.00×风y+0.70×1.00×活 384 SATWE标准组合:1.00×恒－1.00×风y+0.70×1.00×活 441 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)+1.00×地x+0.38×竖地 442 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)－1.00×地x+0.38×竖地 443 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)+1.00×地y+0.38×竖地 444 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)－1.00×地y+0.38×竖地 445 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)+0.20×1.00×风x+1.00×地
x+0.38×竖地
446 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)+0.20×1.00×风y+1.00×地
y+0.38×竖地
447 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)－0.20×1.00×风x－1.00×地
x+0.38×竖地
448 SATWE标准组合:1.00×(恒+0.50×活)－0.20×1.00×风y－1.00×地
y+0.38×竖地
481 SATWE准永久组合:1.00×恒+0.50×活 482 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×活 483 SATWE基本组合:1.35×恒+0.70×1.40×活 484 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×风x 485 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×风y 486 SATWE基本组合:1.20×恒－1.40×风x 487 SATWE基本组合:1.20×恒－1.40×风y
492 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×活+0.60×1.40×风x 493 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×活－0.60×1.40×风x 494 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×活+0.60×1.40×风y 495 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×活－0.60×1.40×风y 496 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×风x+0.70×1.40×活 497 SATWE基本组合:1.20×恒－1.40×风x+0.70×1.40×活 498 SATWE基本组合:1.20×恒+1.40×风y+0.70×1.40×活 499 SATWE基本组合:1.20×恒－1.40×风y+0.70×1.40×活
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556 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)+1.30×地x+0.50×竖地 557 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)－1.30×地x+0.50×竖地 558 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)+1.30×地y+0.50×竖地 559 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)－1.30×地y+0.50×竖地 560 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)+0.20×1.40×风x+1.30×地x+0.50×竖地
561 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)+0.20×1.40×风y+1.30×地
y+0.50×竖地
562 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)－0.20×1.40×风x－1.30×地
x+0.50×竖地
563 SATWE基本组合:1.20×(恒+0.50×活)－0.20×1.40×风y－1.30×地
y+0.50×竖地
计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载 独基底板配筋计算不考虑最小配筋率.
中华人民共和国国家标准GB50007－2002 －－综合法 符号说明:
fak:地基承载力特征值
fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q:用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt:平均覆土压强(包括基础自重) fy:计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度 Load:荷载代码
Mx＇:相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值 My＇:相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值 N＇:相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax:该组合下最大基底反力 Pmin:该组合下最小基底反力 S:基础底面长 B:基础底面宽
M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值
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m2:底板y向配筋计算用弯矩设计值 AGx:底板x向全截面配筋面积 AGy:底板y向全截面配筋面积
节点号=3 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx＇(kN.m) My＇(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 378 －13.14 －155.37 2757.58 221.55 180.53 202.00 2908 5608 柱下独立基础冲切计算：
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 204. 890.6 927.9 390. 500. 557 X－ 236. 999.0 1018.3 420. 500. 483 Y+ 210. 361.3 362.6 530. 500. 483 Y－ 210. 360.1 362.6 530. 1700. 482 X+ 0. 0.0 526.1 200. 1700. 482 X－ 0. 0.0 526.1 200. 1700. 482 Y+ 0. 0.0 213.9 200. 1700. 482 Y－ 0. 0.0 213.9 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3000 5700 300 2 1700 4400 300 柱下独立基础底板配筋计算：
load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 562 704.963 6907.337 483 503.946 4847.968 x实配:Φ14@180 y实配:Φ14@130
节点号= 11 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx＇(kN.m) My＇(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 137.39 19.79 1735.10 230.19 172.64 202.00 3200 3200 柱下独立基础冲切计算：
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 209. 435.7 445.2 600.
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500. 557 X－ 210. 438.1 445.2 600. 500. 483 Y+ 199. 418.0 432.9 590. 500. 483 Y－ 222. 455.2 470.2 620. 1900. 482 X+ 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 X－ 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 Y+ 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 Y－ 0. 0.0 237.1 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3300 3300 300 2 1900 1900 350 柱下独立基础底板配筋计算：
load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 483 483.870 4339.255 483 506.821 4545.074 x实配:Φ16@200 y实配:Φ16@200
节点号= 13 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx＇(kN.m) My＇(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 453.30 90.38 4352.81 222.94 179.99 202.00 3894 6594 柱下独立基础冲切计算：
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 224. 1440.1 1458.6 560. 500. 483 X－ 219. 1417.4 1426.2 550. 500. 483 Y+ 216. 629.7 633.0 740. 500. 483 Y－ 226. 652.2 662.3 760. 2200. 482 X+ 0. 0.0 584.0 200. 2200. 482 X－ 0. 0.0 584.0 200. 2200. 482 Y+ 0. 0.0 271.7 200. 2200. 482 Y－ 0. 0.0 271.7 200. 基础各阶尺寸: No:S B H
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1 3900 6600 400 2 2200 4900 400 柱下独立基础底板配筋计算：
load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 483 1470.720 10515.658 483 1194.010 8423.353 x实配:Φ16@180 y实配:Φ14@100
节点号= 20 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx＇(kN.m) My＇(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 379 －85.52 －42.68 1647.12 227.03 176.19 202.00 3116 3116 柱下独立基础冲切计算：
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 146. 434.3 445.2 600. 500. 483 X－ 151. 445.2 457.6 610. 500. 483 Y+ 152. 450.3 457.6 610. 500. 483 Y－ 146. 432.2 445.2 600. 2100. 482 X+ 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 X－ 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 Y+ 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 Y－ 0. 0.0 260.2 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3800 3800 400 2 2100 2100 350 柱下独立基础底板配筋计算：
load M1(kNm) AGx(mm×mm) load M2(kNm) AGy(mm×mm) 483 551.308 4227.498 483 556.156 4264.674 x实配:Φ14@130 y实配:Φ14@130
四、技术经济分析
由于框架结构具有结构性能良、好施工方便、造价低廉、空间利用率高等突
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出优点。所以。现在框架结构已经在国内的大多数地区得到广泛应用，经过长年的实践应用，该项技术已经非常成熟了。该项技术的研究在国外的发展较之国内要早，所以在有些方面要领先于过内。但基本与国内类似。建筑采用框架结构之后有利于新型墙体材料的推广应用，提高了建筑整体的抗震性能，并可以为使用者提供自由分割的空间，丰富建筑的立面造型，使用面积系数也可提高自重，比砖混结构的轻，单位面积造价与砖混结构持平，由此可见，框架结构是承重结构体系上的一大发展。
本建筑的高宽比H/B小于5，抗震设防烈度为8度，所以选用现浇混凝土框架结构体系。框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，由梁和柱通过节点构成承载结构，框架形式可灵活布置建筑空间，使用较方便。
但是随着建筑高度的增加，水平作用使得框架底部梁柱构件的弯矩和剪力显著增加，从而导致梁柱截面尺寸和配筋量增加，到一定程度，将给建筑平面布置和空间处理带来困难，影响建筑空间的正常使用，在材料用量和造价方面也趋于不合理。因此在使用上层数受到限制。
框架结构抗侧刚度较小，在水平力作用下将产生较大的侧向位移。由于框架构件截面较小，抗侧刚度较小，在强震下结构整体位移都较大，容易发生震害。此外，非结构性破坏如填充墙、建筑装修和设备管道等破坏较严重。因而其主要适用于非抗震区和层数较少的建筑。
4.1先进工艺及新技术措施
根据本工程的结构特点、质量、工期等方面的要求，只有采用先进的施工技术和科技保证，才能实现优质、快速的承诺。
“科学技术是第一生产力”，根据本工程的具体情况，将采用以下新技术、新工艺、新材料，确保工程质量和工期，达到为业主降低工程造价，为施工单位降低工程成本的目的。
1、严格执行ISO9002标准进行管理，全方位加强管理工作，保证工程质量。 2、粗直径钢筋连接技术：竖向电渣压力焊，水平钢筋闪光对焊，即可节约钢材，又可保证质量。
3、现代化管理与计算机：现场配备２台计算机，使用既懂微机又懂工程的技术人员操作，完全实现工程进度微机跟踪管理，在资料管理、预决算、竣工文件
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等方面全面实现微机化负责各种施工技术资料的汇总、整理、立案、建档工作和各种技术数据的分析工作，做到现场管理标准化、规范化。
4、主体结构砼采用电子计量的现场搅拌站集中搅拌，砼输送泵运输入模。从而提高劳动生产率，有效地控制砼级配。
4.2主要技术经济指标
4.2.1工期指标
采用先进的网络进度计划，微机跟踪管理工程进度，从而达到各分部分项工期控制点要求，在240个日历天内完成业主要求的整个施工任务。
4.2.2质量指标
采用全面质量管理方法对施工质量进行系统控制，严格执行ISO9002标准进行管理，全方位加强管理工作，保证工程质量，对暴露出的质量薄弱环节实施PDCA循环(见下图)。
A A A P 工程质量控制 专业质量控制 C D C D C D 总体质量控制 PDCA循环
说明： P—计划阶段 D—实施阶段 C—检验阶段 A—处理阶段
4.2.3安全指标
按照文明施工工地的标准，严格执行施工安全生产责任制，加强安全生产教育，积极做好危险区域、危险工种的安全防护工作，做到无工伤死亡事故，年度
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轻伤频率控制在10‰左右。
4.2.4机械设备完好率和利用率
积极做好现场机械设备的维护、维修和保养工作，保证机械设备良好的工作状态，并充分利用时间和空间，提高机械化施工程度，机械设备完好率达到95%，利用率达到75%。
4.3 室内环境节能设计计算参数
目前，业主、设计人员往往在取用室内设计参数时选用过高的标准，要知道，温湿度取值的高低，与能耗多少有密切关系，在加热工况下，室内计算温度每降低1℃，能耗可减少5%～10%；在冷却工况下，室内计算温度每升高1℃，能耗可减少8%～10%。为了节省能源，应避免冬季采用过高的室内温度，夏季采用过低的室内温度，特规定了建议的室内设计参数值，供设计人员参考。
本条文中列出的参数用于提醒设计人员取用合适的设计计算参数，并应用于冷（热）负荷计算。至于在应用权衡判断法计算参照建筑和所设计建筑的全年能耗时，可以应用此设计计算参数。如果计算资料不全，也可以应用附录C中约定的参数于参照建筑和所设计建筑中，因为权衡判断法计算只是用于获得围护结构的热工限值，并不表示建筑使用时的实际运行情况。从确保室内舒适环境的前提下，选取合理设计计算参数，达到节能的效果。
空调系统需要的新风主要有两个用途：一是稀释室内有害物质的浓度，满足人员的卫生要求；二是补充室内排风和保持室内正压。前者的指示性物质是C02，使其日平均值保持在0.1%以内；后者通常根据风平衡计算确定。
参考美国采暖制冷空调工程师学会标准ASHRAE 62—2001《Ventilation for acceptable indoor air quality》第6.1.3.4条，对于出现最多人数的持续时间少于3h的房间，所需新风量可按室内的平均人数确定，该平均人数不应少于最多人数的1/2。例如，一个设计最多容纳人数为100人的会议室，开会时间不超过3h，假设平均人数为60人，则该会议室的新风量可取：30m3/（h×p）×60p＝1800m3/h，而不是按30m3/（h×p）×100p＝3000m3/h计算。另外假设平均人数为40人，则该会议室的新风量可取：30m3/（h×p）×50p＝1500m3/h。
由于新风量的大小不仅与能耗、初投资和运行费用密切相关，而且关系到保证人体的健康。本标准给出的新风量，汇总了国内现行有关规范和标准的数据，并综
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合考虑了众多因素，一般不应随意增加或减少。
4.4框架设计的基本要求
1、框架体系多层房屋结构的平面布置宜简单、规则、对称、尽量减少偏心。不能满足要求时，宁可划分成规整的小单元也不采用一个大块的复杂平面。
2、框架房屋的长度不宜超过60m，超过时可以考虑设置“后浇带”减少设缝。 3、多层框架的高度，不宜超过表的数值。在实际工程中，纯框架结构在工业建筑中用得最多的是4～6层，民用建筑6—8层，超过8层时，宜与剪力墙组成框架一剪力墙结构。
4、框架结构的梁柱宜贯通，不宜采用复式框架，也应避免采用梁上立柱、柱上顶板的结构方案。
5、边柱应注意防止被通长设置的纵梁、过梁分割成短柱，短柱在地震中破坏比较严重，不宜采用。楼梯转弯平台宜通过“门”形构件支承在下一层框架梁上，应避免设置横贯整个跨度的支承梁，避免在楼梯间出现短柱。
6、框架梁上不宜设置位于跨度中央的单根次梁，更不宜设置在平面上错位不大的单根次梁。
7、梁柱的截面尺寸宜划一，以便预制或采用通用模板。
8、框架柱上下层的截面高度不同时，边柱应向内扩展，中柱宜向两边扩展；上下层的截面宽度不同时，端柱(第一榀及最后一榀框架)宜向内扩展，中段柱(包括边柱和中柱)宜向两侧扩展。
9、框架梁的截面中心线宜与柱中心线重合。端部框架的大梁以及沿外纵墙的纵向梁可以偏置，但应注意加强节点构造。
10、角柱截面尺寸可以较边柱截面尺寸放大一号，当采用同样截面时，应增加柱内纵筋数量，并按全高加倍配置箍筋。
11、框架结构的轴线，当层数不多时，一般可与柱中心线重合，当层数较多并且在底层加大柱截面时，宜与标准层柱中心线重合。
12、楼层的标志标高采用建筑标高。结构标高较建筑标高低一个面层厚度。 13、当房屋的跨度较大时，宜采用预制预应力叠合梁，既可以在预制／’张拉制作，又不妨碍：庄现场与框架柱结成整体。
14、多层框架房屋的围护结构，当层数不多时，可以贴砌外墙；当层数较多时，
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宜采用轻质填充墙。砖砌填充墙不合理设置，会加重震害。框架与墙体宜有拉墙筋连结，一般采用2Φ6间距500mm，进入墙体的长度不少于500mm；有抗震要求时不少于1000mm。
15、框架结构应采用双向刚接体系，不宜采用铰接体系
16、现浇楼盖的框架梁计算惯性矩，对于第一榀或最后一榀及变形缝两侧的框架，取I=1.5Ir；中框架取I=2Ir：Ir为矩形部分的惯性矩。
装配整体式框架梁可取小于或等于此值。 装配式框架梁取I=Ir
17、框架柱的计算长度按以下规定采用。 现浇楼盖：底层柱 l0=1.0Hl 其他各层柱 l0=1.25Hi 装配式楼盖：底层柱l0=1.25Hl 其他各层柱l0=1.5Hl
式中 Hl——自基础顶面至一层楼盖顶面之间的距离； Hi—上下两层楼盖之间的距离。
18、无侧移框架，或三跨及三跨以上并有砖砌填充墙的框架，或房屋的总宽度不小于总高度的1/3时，各层框架柱的计算长度
现浇楼盖lo=0．7Hi，装配式楼盖l0=1.0Hi
五、结语
整个XX办公楼的设计，是一个钢筋混凝土框架结构体系，系统总结回顾所学知识，中间还涉及到了以前所学的结构力学、混凝土结构设计原理、基础设计等书；在此过程中从更多方面搜集相关资料，学到了很多东西，发现除了掌握自己所学的课本外，要更多的了解规范，因为它是我们设计工作的准绳。近年来地震等自然灾害的频发使得人们对建筑的要求更高，同时那些豆腐渣工程也无不引人深思，这也是身为建筑从业人员的我们所肩负的责任和使命，加强对房屋的抗震设计，选择优质的材料等避免一些人为造成的损失。
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参考文献
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致 谢
从接受课题到现在，能完成这份设计，不光是自己的付出，还有更多的人关心、支持和帮助。
特别要对在几个月中辛勤指导的老师表达最衷心的谢意。老师的孜孜不倦，不厌其烦的讲解使我受益非浅，老师严格的要求也在整个过程中不断督促我按计划进度完成任务。在老师的认真指导下，我不但进一步巩固了以前所学的知识，还学到了不少新的知识，也从老师身上学到了许多做人做事的道理。同时，我还要对我的同学和朋友表示最大的谢意，在整个设计过程中，他们也给了我很多耐心的指导和帮助，这样我才能够顺利的按时完成设计任务。
通过本次设计，我真正体会到了一名建筑工程人员所肩负的责任，作为一名即将毕业的学生，只有认认真真的，踏踏实实地从最基本的小事做起，才可能真正的做好大事。这也是这些时间来最大的收获和感触。
最后，让我再次对给予我帮助的老师和同学表示的最真挚的感谢。
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